Состояние Результаты расчетов

Газгольдеры постоянного объема. Газгольдеры постоянного объема проектируют в виде цилиндрических сосудов с полусферическими днищами или в виде сферических емкостей. Газгольдеры постоянного объема как сосуды высокого давления рассчитываются по допускаемым напряжениям согласно правилам устройства и безопасности сосудов, работающих под давлением котлонадзора. В работе [17] предлагаются формулы, основанные на методике предельных состояний, результаты расчета по которым достаточно хорошо совпадают с данными, полученными по нормам котлонадзора. [c.307]

Эти эпюры показывают, что приложенные к краю оболочки изгибающие моменты Мд оказывают влияние на напряженное состояние оболочки только в непосредственной близости от места их приложения. На достаточном же удалении от края напряжения практически совпадают с теми, которые получаются в результате расчета оболочки по безмоментной теории. Наличие в оболочке местных быстро зату- [c.484]

При растяжении и сжатии напряжения по площади поперечного сечения стержня распределяются равномерно. Вследствие этого расчет на прочность статически определимых систем по допускаемым напряжениям и по предельному состоянию дает один и тот же результат. В случае статически неопределимых систем результаты расчета различны. [c.490]

Пример использования системы для решения задачи о напряженном состоянии непологой оболочки сложной конфигурации (рис. 1.21). На оболочку действует внешняя нормально распределенная нагрузка интенсивностью р = 9,81 10 Па. Расчетная модель состоит из 601 элемента. Количество степенен свободы в узле —5 (3 перемещения и 2 угла поворота). Порядок результирующей системы алгебраических уравнений — 3465. На рис. 1.21, а представлены полученные в результате расчетов эпюры мембранных, а на рис. 1.21,6 — изгибных напряжений. Рисунки получены на графопостроителе. [c.58]

Методики должны регламентировать методы определения ресурса безопасной эксплуатации сосудов, аппаратов и трубопроводов (оборудование), работающих при различных эксплуатационных условиях, в том числе при коррозионном воздействии рабочих сред. В результате расчетов устанавливается индивидуальный остаточный ресурс оборудования - продолжительность эксплуатации от данного времени до наступления предельного состояния или до ближайшего диагностирования, в пределах которого обеспечивается безопасность эксплуатации аппарата. [c.360]

В табл. 13 приведены результаты расчетов остаточного ресурса работы трубопроводов (минимальная толщина стенки 18 мм) по данным внутритрубной дефектоскопии после 15 лет эксплуатации. При этом наружные и внутренние дефекты рассматривали отдельно. Поскольку скорость коррозии внутренней поверхности труб выше, чем наружной, считали, что она определяет остаточный ресурс трубопровода, который рассчитывали, согласно изложенной выше методике, исходя из условия, что глубина повреждений не превысит 3,5 мм (рис. 39). Полученные значения остаточного ресурса трубопроводов справедливы в случае, если ремонт выявленных дефектных участков проводиться не будет. Эти значения можно трактовать так же, как время до завершения ремонта трубопроводов. Вероятность отказа трубопровода за время выработки определенного остаточного ресурса или возможность аварии из-за наличия дефектов, глубина которых превышает критические значения (график V), не поддается расчету, так как она близка к единице, и возможности ЭВМ недостаточны для проведения такого расчета. Для трубопроводов, которые могут иметь дефекты металла глубиной 5 мм, значения вероятности безотказной работы превышают 0,9997, что, в свою очередь, превосходит величины, регламентируемые в нормативно-технических документах [39, 75, 78, 94]. Тем самым подтверждается корректность методики оценки остаточного ресурса и критериев предельного состояния трубопроводов, которую предлагают авторы книги. [c.149]

В (10.52) да — граница действия притягивающего потенциала, е — глубина ямы, а — диаметр твердой сердцевины, д — численный параметр. Если положить е = 0, то (10.52) переходит в потенциал твердых сфер. То же имеет место для свойств термодинамических функций, если Т- оо. Рассмотрим вначале результаты расчетов для потенциала вида (10.52). Расчеты здесь были проведены как методом Монте-Карло, так и методом молекулярной динамики. В одномерном случае была исследована система для 1=150 методом Монте-Карло. При понижении температуры Т здесь образуются плотные кластеры. Уравнение состояния в этом случае получено не было. Если е/0<СЕ то кластеры образуются даже при д<2. Расчеты проводились и для трехмерной системы с потенциалом (10.52) как методом Монте-Карло ( =1,50), так и методом молекулярной динамики ( —1,85). Уравнение состояния такой системы записывают в виде [c.205]

Интегрирование этой системы уравнений представляет значительные трудности. Как показывают расчеты, результаты точного интегрирования всегда аналогичны результатам расчета краевого эффекта в цилиндрической оболочке у края возникает напряженное состояние, имеющее форму быстро затухающего колебания вдоль меридиана. [c.243]

Уравнение состояния реального газа, отражающее все его свойства, как это будет показано ниже (см. 4.9, 4.10) весьма сложно, и непосредственное использование его при исследовании термодинамических процессов связано с большими трудностями. Процесс вычислений значительно облегчают ЭВМ, с помощью которых по сложным уравнениям вычисляют наиболее употребимые параметры состояния с относительно небольшими интервалами их значений. По результатам расчета составляют таблицы термодинамических свойств и строят термодинамические диаграммы, такие, как Гх-диаг-рамма и ей подобные. Таблицы и диаграммы широко используют в анализах и технических расчетах, например, процессов изменения состояния водяного пара (см. 11.6 и гл. XII) и других веществ. [c.40]

Распределение интенсивности в спектральной линии 1 , возникающее в результате возмущения колебаний, может быть найдено путем разложения функции (1) в интегралы Фурье. В указанном общем виде задача не разрешима. Характер взаимодействия частиц зависит от их природы и состояния и должен рассматриваться методами квантовой механики. Для разных частиц, находящихся в разных состояниях, результат получится разный. Очевидно, можно лишь ставить задачу о вычислении контура и ширины данной линии, как можно, например, говорить о расчете функции возбуждения данного энергетического уровня атома. В таком направлении расчеты велись в редких случаях в основном они сводились к рассмотрению определенных приближенных схем, выбор которых иногда определялся не столько физическими предпосылками, сколько возможностью разрешить возникающие математические трудности. Тем не менее был получен ряд результатов, представляющих интерес. [c.497]

В [36] представлены результаты расчета термодинамически равновесных состояний системы продуктов сгорания, содержащих натрий, калий и серу в зависимости от температуры и концентраций кислорода при атмосферном давлении. Цель этих расчетов — выявление состояния в системе таких компонентов, которые наибольшим образом могут влиять на загрязнение и коррозию поверхностей нагрева. [c.28]

Рассмотрим, как протекает дефор- мация в шейке. Данные рис. 4.2 показывают, что в отличие от равномерной деформации, где действует принцип постоянства деформируемого объема, деформация в шейке характеризуется непрерывным уменьшением этого объема. Одновременно с уменьшением рабочего объема увеличивается скорость деформации, нарастает также кривизна поверхности в шейке образца и создается в результате сложное напряженное состояние, приводящее к появлению гидростатической компоненты напряжения в схеме нагружения [7, 50, 511. Эти дополнительные факторы могут в принципе даже исказить результаты расчета диаграммы нагружения, вернее, части, связанной с деформацией в шейке. [c.165]

Результаты расчета К непосредственно для г. Иркутска представлены на рис. 11.7, из которого видно, что условия рассеивания здесь улучшались в период 1977—1979 гг. (кривая 1). Кривая 2 иллюстрирует характер изменения индекса загрязнения атмосферы (ИЗА) — параметра состояния воздушного бассейна, принятого в системе Госкомгидромета [137]. Для условий Иркутска построены кривые изменения ИЗ А трех примесей — взвешенных частиц, окислов серы и азота. Динамика среднегодового загрязнения воздуха до 1978 г. включительно соответствует изменениям условий рассеивания, тогда как дальше такое соответствие нарушается. Причиной этого является увеличение количества сжигаемого топлива в городе за счет пуска Ново-Иркутской ТЭЦ (1978 г.) и соответствующего прироста выбросов за год на 29 %. [c.258]

Цай [290] рассмотрел бесконечно длинный цилиндрический баллон давления, изготовленный продольно-поперечной намоткой, и сравнил кольцевые и осевые деформации, следующие из решения Донга и др. [83], с соответствующими результатами расчета по сетчатой модели (согласно которой не учитываются жесткость связующего и эффект связанности безмоментного и изгибного состояний), а также с результатами эксперимента. Варьируя величину структурного параметра т (введенного в разделе III,Г гл. 4) от 1 до 10, он установил, что несмотря на то, что обе теории оказываются достаточно близкими при /п = 1, сетчатый анализ приводит к весьма приближенным результатам по сравнению с результатами, полученными по теории Донга и др., которые хорошо подтверждаются экспериментом. [c.233]

В сечениях патрубков тройника и в зонах их сочленения имело место неоднородное напряженное состояние. Оценочный расчет позволил установить место расположения опасной зоны (подтверждение получено результатами металлографического анализа), вид напряженного состояния (ау=а/<у2=0,56, <тз=0) и дать оценки напряжения а. [c.160]

Экспериментальное определение коэффициента вязкости, основанное на обработке зависимости сопротивления деформированию от скорости деформации, полученной по результатам испытания образцов из исследуемого материала на растяжение, сжатие или кручение (сдвиг), обеспечивает возможность изучения зависимости коэффициента вязкости от состояния материала (с учетом его зависимости от истории нагружения) и скорости деформирования. Наряду с указанным методом, вязкость определяется из анализа закономерностей распространения упруго-пластической волны или пластических течений материала как характеристика использованной для расчета модели материала, которая обеспечивает наилучшую корреляцию результатов расчета с экспериментально установленными закономерностями [76]. Необходимость использования для таких расчетов априорной модели материала и зачастую численных методов расчета существенно усложняет получение достоверных данных. [c.132]

Машина выдает 12 компонентов вектора состояния в 50 узлах ортогонализации и в начальной точке. Так как нагрузочные члены Ф, QR, а также величина радиального перемещения при х = введены-в программу увеличенными в 10 раз, все компоненты вектора также получаются о множителем 10. Время счета — около 8 мин. На рис. 3.42, 3.43 результаты расчета представлены графически. Индексами и и р помечены соответственно напряжения изгиба и растяжения. Кружками отмечены значения напряжений в этой же оболочке, вычисленные аналитически [401. [c.202]

При практическом использовании метода С. К- Годунова следует иметь в виду, что вычисляемые в процессе ортогонализации скалярные произведения векторов состояния физического смысла не имеют. Поэтому результат ортогонализации (но не результат расчета в целом) существенно зависит от выбора масштабов отдельных компонентов вектора состояния. Для повышения точности расчета при минимальном числе узлов ортогонализации целесообразно выбирать масштабы так, чтобы числовые значения компонентов вектора были близкими по порядку величинами. [c.467]

В нагретом диске выравнивание напряжений происходит также вследствие ползучести. На этом основании И. А. Биргер применил представление о предельном состоянии к расчету диска на длительную прочность [6]. Именно в такой интерпретации этот метод получил широкое распространение в практике конструирования газотурбинных двигателей и вошел в соответствующие нормы прочности. Экспериментальные исследования, проведенные в ЦНИИТМАШе, показали, что отклонения наблюдавшейся разрушающей скорости вращения (при длительных испытаниях нагретых дисков) от расчетной обычно не превышают 2—10%. Большие отклонения возможны для дисков из малопластичных сталей или сплавов например, для стали РЗ в охрупченном состоянии оно достигало 15% [135]. При этом расчет по предельному состоянию дает верхнюю оценку для разрушающих оборотов (результат с завышением). [c.137]

Наилучшее совпадение результатов расчета с данными опытов для приосевого вынужденного вихря имеет место, когда п<к, что совпадает с заключением Хинце и Шмидта [197, 256]. При этом для расчета распределения параметров авторы используют уравнения радиального равновесия dPIdr — р V jr, вращения вынужденного вихря (О = onst, состояния P=pRT. Авторы [197] принимают допущения [c.165]

В числошях расчетах указанные обстоятельстна приводят к некоторым расхождениям. Поэтому ие следует удивляться тому, что результат расчета по одной теории обнаруживает некоторое отличие от результата, полученного по другой. Это объясняется несовершенством гипотез предельных состояний. Кроме того, следует учитывать, что ни I одной теории точность не может быть пыше той, которая обеспечивается исходными предпосылками. В данном случае исходным является предположение о том, что напряженное состояние в точке остается единственным определяющим фактором. механического состояния данного материала. [c.263]

Не останавливаясь подробно на результатах расчетов, отмети.м, что для рассматриваемого случая несиммелричной неоднородности соединений характерны те же особенности напряженно-де( )ормирюванного состояния металлов соединений вблизи границы их раздела. В частности. касательные напряжения (интегральные значения) описываются соотношениями типа (3.9), а именно [c.165]

Условие теплового баланса на поверхности позволяет выявить равновесное состояние системы и отвечающие ему значения парового потока и температуры поверхности испарения. Графическое определение равновесного состояния системы по результатам расчета тепловых потоков при нескольких значениях температуры /ц, показано на рис. 12.11. На рисунке обозначено q=a T —+ + 7изл — плотность теплового потока, поступающего от внешней среды к поверхности испарения, /и,л — плотность теплового потока к поверхности испарения путем излучения =gj, r + — плотность теплового потока, расходуемого на испарение, и отводящегося внутрь стенки q ) — плотность массового потока пара [c.427]

Важной особенностью теоретического исследования некристаллических веществ является необходимость усреднения результатов расчетов различных величин по возможным микроконфигурациям атомов (микросостояниям), поскольку в исследуемом экспериментально макрообразце должен реализоваться набор микросостояний и наблюдаемые величины будут определяться усреднением по всем возможным состояниям (микроконфигурациям случайного поля). В связи с этим для некристаллических веществ особое значение приобретает моделирование на ЭВМ. [c.277]

Точный расчет процессов сжатия реальных газов может быть праиз-веден при помощи термодинамических диаграмм или, если желательно получить результаты расчета в аналитической форме, при помощи уравнений состояния реальных газов при условии, что эти последние до-саточно точны. Эти же методы могут быть применены и при анализе процессов сжатия перегретых паров. [c.373]

Результаты исследований напряжений в модельных и натурных статорах показывают, что в литых и сварно-литых высоконапорных спиральных камерах с короткими, относительно широкими и достаточно массивными колоннами пояса статоров деформируются мало, а в статорах средненапорных радиальноосевых турбин деформации поясов в зоне сопряжения с оболочкой значительно уменьшаются в забетонированном состоянии. Напряжения в переходном сечении от колонны к статс ру в незабетонированном состоянии в 2,0—2,5 раза превышают эти же напряжения при незабетонированном статоре. Это подтверждается испытаниями, проведенными на моделях спиральных камер красноярских турбин [4]. Получить подтверждение этих результатов расчетом полностью не удается, хотя существует много различных методов. [c.77]

Практически пользоваться уравнением Ван-дер-Ваальса нельзя, так как оно дает результаты, недостаточно точные для нужд современной паро-техники. Наиболее точным является в настоящее время уравнение состояния реальных газов, разработанное М. П. Вукаловичем и Н. И. Новиковым применительно в основном к водяному пару. Вывод этого уравнения основан на предположении наличия в реальных газах ассоциаций молекул, механически объединенных в двойные, тройные и более сложные комплексы, образующиеся в результате взаимодействия между ними. Для этого уравнения характерно близкое совпадение результатов расчетов с опытными данными. Однако для практических целей пользование этим, как и другими уравнениями состояния реального газа, неудобно вследствие сложности их и необходимости выполнения трудоемких вычислений. Обычно пользуются готовыми данными, которые берут из таблиц водяного пара или из диаграммы s—i водяного пара. [c.99]

Результаты расчета интенсивности скачка уплотнения Рц/Pi от приведенной скорости Ki = Wj/у ддя различных степеней сухости перед соплом xi представлены на рис. 10-8 для влажного водяного пара, где pi = 0,49 МПа. Пунктирные кривые соответствуют случаю, когда перед скачком уплотнения и после него смесь двухфазная. Точка 5 соответствует состоянию насыщенной жидкости за скачком (л п =0). Если в двухфазной области при w lV р 1р — = onst с уменьшением Х интенсивность скачка растет, то в случае, когда за скачком жидкость, р 1р падает с ростом xi. По всей вероятности, это объясняется тем, что вблизи нижней пограничной кривой увеличение влажности приводит к тому, что среда все более приближается по своим свойствам к несжимаемой жидкости и для ударного сжатия такой среды необходима большая кинетическая энергия. [c.273]

Оценивая результаты расчета, следует иметь в виду, что партия металла стали Р2М, по испытаниям которой определены коэффициенты уравнения (3.16), по характеристикам прочности отличалась от среднемарочных значений пониженным сопротивлением деформированию. Поэтому небольшое превышение расчетной деформации ползучести по сравнению со средними результатами эксплуатационных измерений вполне естественно. Следовательно, можно считать, что результаты расчета являются хорошим подтверждением надежности прогноза с использованием уравнений состояния типа (3.7). [c.92]

Анализ результатов расчета для ряда значений показателя степени т (задаваемых при определении оптимального решения) показал, что в каждой из исследованных групп экспериментальных данных величина параметра т А почти не меняется с увеличением аб.солютной величины т уменьшается коэффициент Л. Следовательно, параметр тЛ onst можно считать характеристикой чувствительности материала к изменению вида напряженного состояния. Вероятно, этот параметр отражает склонность материала к зарождению и росту микроповреждений. Рост дефектов в твердом теле снижает сопротивление макроразрушению и соответствующему увеличению параметра т Л. Например, переход от механизма образования клиновидных трещин в стыках трех зерен стали 15Х1М1Ф к межзеренному порообразованию увеличивает степень поврежденности, предшествующей заключительной стадии макроразрушения материала, это отразилось на величине параметра т Л (увеличение в 2 раза). [c.154]

Вместо вышеизложенного полуобратного подхода можно использовать прямой метод, основанный на анализе напряженного состояния слоев с ориентацией 90° с треш,инами. В работе [11] выражение для средних напряжений в таких слоях получено в замкнутом виде при номош,и модифицированного анализа, использующего сдвиговую модель. На рис. 3.9 показаны результаты расчета по этому выражению и численные результаты, полученные при помощи метода конечных элементов (исследуемая область поделена на 270 прямоугольных элементов). Зависимость, приведенная на рис. 3.9,А, на первый взгляд не обнаруживает ничего нового, кроме того, что является уже известным, т. е. монотонного возрастания средних осевых напрял-сений. Однако если изменить масштаб графика в области, соответствующей x/h == = 4ч-8 (см. рис. 3.9,6), то получится удивительная картина. Напряжения достигают максимума и только затем асимптотически снижаются до постоянного уровня. Различие между этим максимумом и напряжениями в удаленной от него области чрезвычайно мало. [c.116]

При этом результаты расчета приближаются к эксперименту (пунктирная линия на рис. 7.2,6). Из графиков на рис. 7.2 видно, что все оценки при Vf — и От = 1 приближаются соответственно к свойствам волокна или матрицы. Используя приближенные зависимости (7.8) и свойства компонентов в качестве исходных экспериментальных данных, можно провести термоупругий анализ слоистого композита. При этом использование слоистой модели позволяет рассчитать осред-пенные термоупругие свойства слоистого композита, осред-иенное напряженное (деформированное) состояние композита и напряжения в слоях. Кроме этого, при помощи простой модели ), показанной на рис. 7.1, и уравнений равновесия и совместности для компонентов в слое можно оценить напряжения (деформации) раздельно в волокнах и матрице каждого слоя. [c.258]

Косвенный метод определения сопротивления сдвигу за фронтом ударных волн не обеспечивает достаточной достоверности результатов. Последнее связано с отсутствием данных об изменении характеристик упругости материала в зависимости от величины давления, недостаточным объемом данных для построения изентропы разгрузки в области упруго-пластического поведения материала и использованием приближенного уравнения состояния для расчета процесса пластического течения, не учитывающего сложного реологического поведения материала под нагрузкой. В частности, о значительном отклонении принятой для расчета модели материала от его реального поведения [c.201]

Отметим один важный момент. В 3.8 рассматривалась статически неопределимая система (рис. 3.8), элементы которой не могут быть равнонапряженными. Для такой системы, как это показано в настоящем параграфе, расчет по допускаемому напряжению и по допускаемой нагрузке приводит к различным результатам в 3.9 отмечалось, что путем искусственного регулирования напряжений можно добиться равнонапряженности элементов статически неопределимой системы (однородность напряженного состояния). В таком случае, различие в результатах расчета по допускаемому напряжению и по допускаемой нагрузке исчезает. В частности, применительно к статически неопределимым фермам искусственным регулированием напряжений можно достигнуть того же экономического эффекта, оставаясь на позициях метода допускаемого напряжения, какой получается в случае применения расчета по методу допускаемой нагрузки. Это подтверждается и приведенным примером. Действительно, с учетом регулирования напряжений в статически неопределимой системе, производимого с целью достижения в ней равнонапряженности элементов, при подборе площади поперечных сечеиий стержней по допускаемому напряжению была получена формула [c.193]

В результате расчета выявлено, что поле условных (термоупругих) напряжений в переходной зоне оболочечного корпуса зависит от особенности конструкции и уровня температурной нагрузки в соответствующем режиме нагружения. Особенности напряженного состояния в переходной зоне оболочечного корпуса отражены на кривых распределения меридиональньЕХ напряжений вдоль образующей внешней цилиндрической поверхности. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...