Ротор Результаты измерений

Наиболее доступным способом повышения точности измерения мощности является применение системы, обеспечивающей одновременность замера частоты вращения ротора и момента на рычаге гидротормоза. В ЛПИ разработана и реализована система синхронного замера и регистрации этих параметров [92]. Статистический анализ двадцати экспериментальных характеристик различных вариантов модельных турбинных ступеней показал, что при применении данной системы дисперсия результатов измерений уменьшилась более чем в три раза. [c.127]

Ротор электродвигателя следует поворачивать при нулевом зазоре между сегментами верхнего радиального подшипника и валом для того, чтобы при повороте вал не сдвигался в сторону на колодках подпятника. По окончании поворота ротора сегменты радиального подшипника должны быть оттянуты от вала, чтобы не исказить результатов измерений. [c.66]

Если в качестве пробных систем взять распределенные по формам собственных колебаний или оптимальные заменяющие системы с такими же величинами что и у компенсируемой составляющей неуравновешенности, то по измерениям вибраций опор можно выявить, как влияют на вибрации отдельные составляющие неуравновешенности определенной величины. Достаточно из результатов измерений при вращении ротора с дополнительной пробной системой вычесть результаты измерений при пуске с исходной неуравновешенностью. Но вибрации (реакции) ротора с какой-то исходной неуравновешенностью представляют собой сумму вибраций от всех составляющих. Поэтому нельзя узнать, каково действие той составляющей исходной неуравновешенности, которую намечено компенсировать. [c.155]

Так, анализ результатов измерений по турбине К-800-240-3 [69] показывает, что во время переменных (в частности, пусковых) и стационарных режимов имеет место положительная разность между температурой пара, омывающего ротор в районе диафрагменных уплотнений, и температурой пара на среднем диаметре лопаточного аппарата. Эта разность равна 15-40°С, причем максимальное значение наблюдается в зоне 9-й ступени ЦВД. В качестве примера на рис. 4.11 приведены результаты измерений температуры пара за 28-й ступенью. Аналогичные результаты были получены и по турбинам других типов. [c.97]

Измерение температуры металла роторов высокого и среднего давления производилось на различных режимах останова остывание в течение 108 ч (рис. 5.24) и 30 ч (рис. 5.25) после останова с расхолаживанием и остывание в течение 36 ч после мгновенного сброса с номинальной нагрузки. Определение температурного состояния ротора производилось как путем непосредственного измерения температур металла на внутренней расточке ротора, так и путем измерения температуры при помощи датчиков радиальных зазоров, установленных вблизи ротора. При сопоставлении результатов измерений выявлена достаточно хорошая сходимость измеряемых величин. Так, температура средней части ротора СД в начале остывания (через 6 ч после останова) практически равна температуре датчика, а по мере остывания температура ротора становится ниже температуры датчика через 24 ч после начала остывания - на 10°С (по результатам двух измерений), через 72 ч - на 20° и через 96 ч - на 25°С. [c.159]

Таким образом, сравнение результатов измерений по относите ль ным расширениям участков цилиндра и штатного датчика ОРР с результатами расчетной оценки относительных удлинений ротора только от нагревания выявило несоответствие между расчетными значениями и экспериментально определенными величинами ОРР в исследуемых ступенях. [c.203]

Одним из эффективных средств контроля без вскрытия цилиндров, необходимым для увеличения ресурса, является вибродиагностика развития трещин в роторах, осуществляемая в процессе работы турбоагрегата или на остановленной турбине. В последнем случае может быть достигнута большая чувствительность средств вибродиагностики, повышена достоверность результатов при периодическом проведении испытаний диагностируемого ротора с измерением как низшей, так и ряда высших его собственных частот и форм колебаний, определено положение и характерные геометрические параметры трещины с помощью рассчитанных на ЭВМ номограмм. Апробация этой методики осуществляется на эксплуатируемых роторах с искусственной трещиной. [c.16]

Рис. 5. Результаты измерения тангенциального трения при различных числах оборотов ротора и различных расходах воздуха.

Во избежание ошибок, вызванных скоростью вращения, необходимо плавно увеличивать (или уменьшать) обороты ротора центрифуги, чтобы исключить действие инерционных сил, а заданное число оборотов поддерживать несколько секунд . Дальнейшее увеличение времени центрифугирования не скажется на отрыве частиц пыля в воздухе. При центрифугировании необходимо принять меры против вибрации корпуса и биения оси центрифуги, так как эти явления могут исказить результаты измерения величин сил отрыва. [c.46]

На рис. 1 приведены основные результаты измерений, проведенных при пуске турбины с предварительным прогревом ее фланцев. Индексы в обозначениях кривых указывают номера относящихся к ним тензорезисторов и термопар. Их расположение указано на приведенных сечениях корпуса. Обозначены внутреннее давление р, мощность турбины N, температура пара in, температура верха ЦВД ti, перепады температур между соответствующими точками, указанными в индексе. Приведены изменения кольцевых напряжений в корпусе и главных напряжений of(i) и 0(2) в точке 6. Максимальный перепад температур между наружными поверхностями фланца и стенки корпуса ЦВД Ai -ф = 60 °С на режиме прогрева фланцев был зафиксирован через 15 мин после толчка роторов, а наибольшие напряжения сг — 80 кгс/см на внутренней поверхности были зафиксированы за 15 мин до толчка роторов при перепаде Ai -ф = 45 °С (см. рис. 1). Это объясняется наличием градиента температур по толщине стенки Aie = 15 °С. Напряжения на боковой поверхности фланца при этом составили Оз = —450 кгс/см (сжатие). В момент, когда градиент температур по толщине стенки и давление отсутствовали, а перепад температур вдоль оси корпуса ЦВД изменился незначительно, осевые напряжения, определяемые в основном перепадом температур стенка—фланец (60 °С), получаются равными для внутренней поверхности стенки Ji = 400 (точка 1 на рис. 1) и 07 = 600 (точка 7) (растяжение), а для наружной поверхности — о 2 =400 кгс/см (сжатие). Кольцевые напряжения [c.116]

Учитывая приведенные соображения о неравномерности зазоров, необходимо обратить внимание на то, что измерение последних нужно производить при нескольких положениях ротора. Результаты таких измерений позволяют определить средний воздушный зазор, наибольшие отклонения от него и в случае необходимости также вид неравномерности зазоров. [c.137]

В табл. 4-9 приведены результаты измерений вибраций и расчета чувствительностей для ротора турбогенератора ТВВ-165-2 при установке груза в плоскость контактных колец во время балансировки его на испытательном стенде завода. [c.188]

Ниже приведены результаты измерений виброперемещений (табл. 4-П) и расчета комплексов чувствительности для ротора турбогенератора мощностью 150 МВт при установке корректирующей массы в плоскости контактных колец во время балансировки его на испытательном стенде завода. [c.178]

Большое значение при определении технического состояния различных механизмов имеет выбор оптимальных контролируемых параметров вибрации. Статическая обработка материалов вибрационных исследований машин позволяет составлять карты распознавания дефектов (см. раздел Методы вибродиагностики ). По этим данным можно судить о признаках дефектов и выбрать частотный диапазон аппаратуры, необходимой для обнаружения характерных неисправностей машины. Во всех случаях верхняя граница частотного диапазона не должна быть уже удвоенной рабочей частоты вращения ротора. Для измерения и анализа вибрации аналоговыми способами, обработки результатов цифровыми способами и получения на выходе гистограмм распределения уровней вибрации, фазовых диаграмм, частотной и временной зависимости уровня или фазы вибрации используют многофункциональные системы. [c.607]

Результаты измерения отверстий в 116 подшипниках ротора, записанные в порядке их измерения [c.97]

Фиг. 134-1. Графическое изображение частот. Результаты измерения отверстий подшипников ротора размером 1,55 + 0,02 мм. Объем совокупности N = Пб-. Признак — диаметр отверстия (отсчитывается по горизонтальной оси) отклонение от номинального размера в мк — по верхней шкале измеренный размер в мм — по нижней шкале. Длина интервала к = 4 мк. Частоты изображены толстыми вертикальными штрихами, проведенными из середины каждого интервала. Левая шкала — частота в штуках, правые шкалы — относительная частота и частота, выраженная в процентах. Среднее значение М — 1,559. Среднее квадратическое отклонение = 6,2 мк.

В исходном положении измерение торцевых зазоров производят по измерительным болтам вверху и внизу, а радиальный замер — только сверху. Затем роторы насоса и двигателя проворачивают на 90, 180 и 270° и в каждом положении измеряют торцевые и радиальные зазоры. Результаты измерений заносят на диаграммы согласно рис. 7-16, б. Внутри окружности записывают торцевые зазоры, а вне ее — радиальные. [c.159]

Ввиду того, что чувствительность системы ротор — подшипник к отдельным формам неуравновешенности максимальна при критических частотах, балансирование и расчеты выполняют по результатам измерения величины и фазы вибрации при критических и рабочих частотах вращения ротора. [c.201]

Чтобы проверить, является ли неисправность следствием чрезмерного изгиба вала от большого натяжения ремня, ослабляют ременную передачу или вовсе снимают ремень, производят измерения зазоров между ротором и статором и сравнивают результаты измерений с данными, полученными при надетом ремне. [c.35]

При непосредственном измерении осевые усилия, действующие на отдельные элементы ротора, передаются на вал агрегата и воспринимаются силоизмерителем. Основные трудности при этом возникают при передаче усилия или полученного сигнала с вращающегося вала на неподвижные элементы без потери точности измерения. Преимуществом метода является непосредственное измерение величины силы и простота обработки результатов измерения, недостатком — сложность выявления степени влияния элементов ротора на суммарную осевую силу. Затруднительно также выделить основные факторы, определяющие осевые усилия, и, следовательно, изменять их в нужном направлении. Наиболее часто непосредственное измерение осевого усилия на роторе используется для окончательной оценки суммарной осевой силы, передающейся на подшипник, подтверждения эффективности внесенных в конструкцию изменений и определения разброса осевых сил от экземпляра к экземпляру конкретного типа лопастной машины. [c.95]

Основные трудности этого способа определения осевых усилий — необходимость выполнения в корпусе машины большого числа каналов для отбора статического давления, параллельное использование большого числа приборов при кратковременном испытании или поддержание постоянства режима работы машины при последовательном подключении приборов, сложность обработки большого объема измерений. Последние два препятствия исчезают в связи с разработкой точных датчиков давления, магнитной регистрацией показаний и обработкой результатов измерений на ЭВМ. Однако трудности выполнения каналов в серийных машинах, а также связанное с этим ослабление корпуса и снижение надежности машины ограничивают применение этого способа главным образом экспериментальными установками. Преимуществом его является получение детальной картины нагружения осевыми силами отдельных элементов ротора, определение эпюры давлений около наиболее нагруженных элементов, необходимое для регулирования осевых усилий в нужном направлении, возможность переноса результатов исследований на другие конструкции машин и элементов ротора. Этот способ исследования применяется для прямого подтверждения теоретических методов. [c.96]

Ч>к)(Щ ехр — Vj ехр i%) — перемещение только за счет действия дополнительного единичного небаланса с нулевой фазой. Построенные таким образом для частоты 50 Гц распределения амплитуд ускорений по результатам измерений на одной из машин, проведенных в различные промежутки времени (рис. 6, кривые б), хороню совпадают с расчетом (кривая г) и стабильны во времени. Там же приведено расчетное распределение амплитуд вертикальных колебаний ротора на частоте 50 Гц для исходного варианта расчета (кривая а) и на частоте 53 Гц (кривая б) при установке подшипников на абсолютно жесткий фундамент. Форма колебания при этом стремится к трехузловой, и резонанс определяется в основном параметрами ротора, а не опор. [c.20]

Так, например, изучение гистограмм, построенных по результатам измерений дисбалансов весьма большого количества однотипных роторов после изготовления или их эксплуатации, показывает, что плотность вероятности хорошо представляется одновершинной кривой только для случая изготовления и сборки, а также эксплуатации в идентичных условиях. Дисбалансы же однотипных роторов, вызванные, например, различными производственными или эксплуатационными причинами, имеют ярко выраженные многовершинные гистограммы. [c.51]

Чтобы в действительности осуществить уравновешивание, нужно определить те общие коэффициенты для выбранных типов систем грузов, которые обеспечат компенсацию конкретной неизвестной неуравновешенности. В роторах с жесткими опорами, практически с такими онорамн, вибрации которых при балансировке малы по сравнению с прогибами ротора, определение величины и положения балансировочных грузов можно производить сразу, по результатам измерений прогибов ротора, так как только в прогибах можио выделить воздействие на ротор основных составляющих неуравновешенности. [c.155]

Для оценки стабильности конструкции ротора, т. е. способности его сохранять в рабочих условиях первоначальную уравновешенность, помимо статистической обработки результатов измерений остаточной неуравновешенности после испытаний, может быть использована оценка неуравповешекности, возникающей в роторе на рабочих режимах, на основании записи вибраций корпуса. [c.232]

Одновременно с совершенствованием универсального балансировочного оборудования в середине 50-х годов в СССР, ФРГ и США было разработано несколько моделей балансировочных. машин-автоматов, привод вращения которых имел жесткую связь с уравновешиваемым ротором. Измерение величины неуравновешенности ротора и передача результатов измерения механизму корректировки в машинах-автоматах, как правило, производится по компенсационной схеме, для из гepeния [c.127]

Потребность промышленности в высокоточных машинах-автоматах при ограниченных технических возможностях известных методов измерения неуравновешенности привела к созданию в последнее десятилетие принципиально новой измерительной системы со стробоскопическим измерителе.м дисбаланса, которая может быть использована как в станках с автоматическим циклом измерения и корректировки неуравновешенности, так и в универсальном балансировочном оборудовании. При использовании этой системы измерение величины неуравновешенности и передачу результатов измерения на позиции корректировки осундествляют по известной компенсационной схеме. Механизм измерения угловой координаты неуравновешенности системы содержит управляемый сигналом датчика вибрации стробоскопический осветитель, радиально направленный или отраженный луч света которого, синхронный с вектором дисбаланса, регистрируют медленно вращающимся приемником — фотоэлементом. В момент освещения фотоэлемента срабатывает реле, отличающее приводы вращения фотоэлемента и детали, и после ее остановки вращением фотоэлемента или детали восстанавливают их относительное положение, имевшее место в процессе вращения, при этом угловая координата вектора неуравновешенности будет совпадать с угловым положением фотоэлемента. Различные модели балансировочного оборудования, выпускаемого с вышеописанной измерительной системой, позволяют как при наличии жесткой связи привода с балансируемой деталью, так и при отсутствии получать данные о неуравновешенности ротора в полярной, прямоугольной или косоугольной системах координат, обеспечивая при этом точность измерения угловой координаты неуравновешенности и установку детали в положение корректировки 1°, при длительности цикла автоматического измерения параметров неуравновешенности 6—7 секунд [12], [13], [14]. [c.128]

В некоторых случаях по результатам измерения прогибов могут быть приняты решения о перебалансировке ротора. [c.223]

Определение расцентровок гидростатическим способом состоит в измерениях на натурных объектах высотных положений точек, принадлежащих фундаменту и различным частям агрегата, относительно одной точки, находящейся вне фундамента. Эти измерения выполняются с учетом тепловых расширений самого репера (путем измерения температур по его длине). Из сравнения результатов измерений, выполненных по холодному турбоагрегату и при различных эксплуатационных режимах, определяются величины изменения взаимного высотного положения его неподвижных частей для определения взаимоположения вращающихся частей к полученным результатам добавляют величины всплытия шеек роторов на масляных пленках. [c.168]

Результаты расчетов абсолютных и относительных удлинений корпуса ЦНД турбины К-300-240 ЛМЗ сопоставлялись с соответствующими опытными данными, полученными на Конаковской и Литовской ГРЭС. Как показывают результаты измерений, относительное расширение РНД (по штатному датчику) для установившегося режима гц номинальной нагрузки в среднем равно 1,6 мм [20]. По расчету абсолютные тепловые расширения ротора и корпуса ЦНД равны соответственно+6,2 и+1,7 мм. Упругая деформация РНД (А/рнд " - Л/рсд) составляет около 2 мм (рис. 5.17). Следовательно, на участке между штатными датчиками РСД и РНД дополнительное удлинение ротора относительно корпуса по расчетным данным равяо РНД РСД 1,7-2 = 2,5 мм. Среднее значение Ар д по опытным данным составляет 1 мм, т.е. опытное значение Д = 2,6 мм, хорошо совпадает с расчетом (А = 1,6 - (-1) = 2,6). [c.145]

Вьтолненные испытания выявили существенные отличия температуры пара, омывающего ротор, от температуры пара основного потока. Так, анализ результатов измерений гребенками термопар показывает, что [c.157]

Из изложенного ясно, насколько еще велик круг неисследованных вопросов, связанных с источниками токов и напряжений на роторах турбин, с анапизом составл5шщих этих токов и интерпретацией результатов измерений. В частности, заслуживает специального 244 [c.244]

Практически определить направление действия сил трения чрезвычайно трудно вследствие вибрации и колебания системы ири вращении ротора. Поэтому ири эксилуатации гидротормозов показание весов, т. е. результат измерения силы, по которому определяется мощность двигателя, может отличаться от истинной величины (при отсутствии трения) как в большую, так и в меньшую сторону на величину потерь. В этом случае [c.174]

Результаты измерений расхода воздуха диафрагмой сравнивались с вычисляемым расходом по профилям скоростей. Оба метода удовлетворительно согласовывались. Для изучения влияния теплообмена на характер течения воздуха в кольцевом канале был изготовлен второй вариант ротора точно такого же диаметра, как и первый. Внутри этого ротора была расположена равномерно намотанная спираль из нихромовой ленты, концы которой вывод-ились на токосъем ник. Кольца токосъемника выполнялись медными, щетки меднографитовыми. Мощность электроподогревателя ротора регулировалась. Для измерения температуры поверхности ротора и статора в стенки последних были заделаны хромель-iKO-пелевые термопары. Тер мопары с ротора выводились через токосъемник. [c.407]

Уменьшение реакций в опорах не всегда уменьшает изгибающие усилия в гибком роторе. Поэтому при балансировке гибких роторов решаются две основные задачи по результатам измерений упругой лииии или реакций при вращеиии ротора определяется закон распределения дисбалансов. Для ротора, распределение дисбалансов которого иайдено, определяют, где, в каком порядке и количестве нужно установить корректирующие массы, чтобы устранить реакции опор, снизить изгибающие моменты в гибком роторе и обеспечить его сбалансированность в некотором диапазоне скоростей. [c.62]

Сопоставление результатов, получаемых на модели, с результатами измерений на натурной гидротурбине по соответственно установленным тензодатчикам, приводится в табл. V. 2 (при отсутствии усиливающих подкосов) для случая подъема ротора на тормоза и закрытом направляющем аппарате турбины. Снимаемый при подъеме на тормозе вес ротора составляет = 1370 т. При измерениях в натурной конструкции кольцевые ребра 1 были установлены,, а усиливающие подкосы еще отсутствовали. Приводимое сопоставле- [c.391]

Мы несколько отклонились от темы, занявшись рассмотрением той спектральной области, в которой продукт взаимодействия химического сенсибилизатора с эмульсией действует как оптический сенсибилизатор. Теперь вернемся к более важной области спектра, где светочувствительность обусловлена поглощением самого бромистого серебра. Обратимся снова к фиг. 18, которая показывает изменение поверхностной и внутренней светочувствительности при 400 для четырех чисто бромосеребряных эмульсий при понижении температуры от +25 до —195°. Для возможно более полного исключения химической сенсибилизации мы рассматриваем внутреннюю часть химически несенсибилизированной эмульсии а или Ь и сравниваем температурную зависимость ее светочувствительности с аналогичной зависимостью светопоглощения. Как видно из фиг. 18, различий в светочувствительности при +25 и —195° практически не наблюдается, однако это верно только для произвольного времени освещения 15 сек. Представляется логичным сравнивать светочувствительности для оптимального времени освещения, для которого экспозиция, необходимая для получения плотности 0,5, минимальна. Можно принять, что для этого времени освещения светочувствительность не затемняется вторичными эффектами. Переход от 15 сек. к оптимальному времени освещения был необходим только для +25°, поскольку, как указано выше, при —195° отклонения от взаимо заместимости не наблюдается ). Измерения отклонений от взаимозаместимости для внутренней части микрокристаллов эмульсии а, проведенные при помощи специального сенситометра для определения отклонения от взаимозаместимости, показали, что при 1/2000 сек. оптимум еще не достигнут. Для получения более коротких времен освещения использован сенситометр с высокой освещенностью, сконструированный Уэббом. Общая схема этого прибора не отличается от схемы прибора, сконструированного и кратко описанного О Бриеном [33]. В этом приборе перемешается кусок пленки, находящийся на внутренней поверхности обода цилиндрического ротора, вращающегося с большой скоростью. Время освешения определяется скоростью движения пленки и размером изображения в направлении движущейся пленки. Благодаря использованию ртутной лампы в качестве источника света удалось применять столь короткие времена освешения, как 4 10 сек., несмотря на сравнительно малую светочувствительность эмульсии. Кривые отклонения от взаимозаместимости для внутреннего изображения эмульсии а и, для сравнения, для поверхностного изображения эмульсии с (химически сенсибилизированной), полученные комбинацией результатов измерения на [c.314]

Наиболее просто и надежно осуществляются измерения вибропараметров подшипников. Поэтому в настоящее время оценка неуравновешенности по результатам измерения вибропараметров подшипников получила наиболее широкое распространение. В ряде случаев при балансировке можно успешно применять результаты более сложных измерений параметров вибрации самого ротора, особенно при низком уровне вибраций подшипников. Балансировка по деформациям вала, однако, из-за трудностей их измерения пока почти не применяется. [c.49]

К средства.м активного контроля относятся различные конт-рольно-подналадочные устройства и автоматы для автоматических линий. Так, контрольно-подналадочные автоматы БВ-8007 и БВ-8007ПК на поточных линиях обработки роторов электродвигателей подают на основе результата измерения ротора сле- [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...