Деформация цилиндра 34 и далее

Далее вопрос о вероятных величинах деформаций цилиндров рассматривается применительно к трем типам цилиндров [c.80]

Многочисленные способы, разработанные заводом-изготовителем с целью уменьшить деформацию цилиндров, были проверены в условиях эксплуатации, но положительного эффекта не дали. Наименьший ресурс имеют пламенные трубы КС низкого давления. Через 1500 ч работы (или после 400 пусков) практически в каждую ревизию на обечайках пламенных труб обнаруживаются трещины, коробления, отрывы заклепок и другие дефекты. Ресурс КС высокого давления примерно вдвое выше. Средняя продолжительность ежегодных капитальных ремонтов ГТУ на ГРЭС №3 ОАО Мосэнерго за последнее время составила примерно 100 календарных дней. Для модернизации установки типа ГТ-100-3 заводом-изготовителем были осуществлены [c.160]

Далее, во многих случаях, когда речь идет о колебаниях как о дополнительных движениях, налагающихся на основное движение машины (или механизма), соответствующие перемещения можно считать малыми. Это положение, широко применяемое в строительной механике и в теории колебаний упругих систем, достаточно хорошо подтверждается практикой. Оно не применимо в тех случаях, когда возможны значительные относительные перемещения тел (например, качание маятника с большой амплитудой, движение поршня в цилиндре, перемещения от изгиба весьма гибких элементов). Но оно вполне соответствует тем случаям, когда перемещения связаны с упругими деформациями обычных элементов. Предположение о малости перемещений приводит к простым соотношениям при составлении уравнений колебаний. [c.9]

Наибольшая величина коэффициента Ка будет, вероятно, соответствовать точке с наибольшим порядком полос в вершине выреза. В конструкции целесообразно иметь более низкий коэффициент KoL в вершине выреза. Далее, эту наибольшую деформацию в вершине можно сравнить с максимальной деформацией, возникающей в полом цилиндре, толщина стенки которого равна толщине свода заряда со звездообразным внутренним контуром, изготовленном из того же самого материала и аналогично скрепленном с жестким кольцом. [c.340]

Горизонтальные и вертикальные шпонки. Неправильная сборка шпонок, неверное распределение зазоров могут ограничить тепловое расширение корпуса и вызвать его деформацию . Вибрации подобного типа появляются только на определенной стадии теплового расширения цилиндров и далее быстро возрастают. [c.483]

Корпус Цилиндра / устанавливается на собираемом узле, при этом головка 2, закрепленная на стержне 3, навинчивается на выступающий конец болта (шпильки). Далее под поршень 4 нагнетается масло. Требуемое давление определяется заранее и контролируется манометром. Вследствие этого стержень болта (шпильки) нагружается силон Р ат- Эта сила должна растягивать болт (шпильку) лишь в пределах упруги.ч деформаций, она не должна создавать напряжения, достигающего предела текучести. Затем гайка навинчивается на болт (шпильку) до соприкосновения с опорной плоскостью, масло спускается и цилиндр снимается с узла. [c.199]

Независимость деформаций от напряжений, в свою очередь, расчленила различные по работе внутренний и наружные цилиндры, что и дало возможность повысить допускаемые напряжения для наружных цилиндров и при этом уменьшить радиус на 10, а экономию в весе — на 32%. На стр. 176 Трудов ВНИИМЕТМАШ читаем Если сравнивать цилиндры на рациональное давление, то выигрыш в габаритах при переходе на двухслойную конструкцию составляет 9,5%, при трехслойном цилиндре его наружный диаметр уменьшается на 13% по сравнению со сплошным, при бесконечно большом числе слоев наружный диаметр уменьшается на 20%. Выигрыша в весе практически не получается . Таким образом, найденная величина (32% экономии в весе), полученная за счет возможности повысить допустимые напряжения для наружных цилиндров, является чистым выигрышем. Уменьшение габаритов при п = 2 будет равно 9.5+8,1 = 17,6% при п = 3 уменьшение габаритов равно 13 + 9,7 = 22,7%. [c.65]

Далее обсуждаются разные критерии устойчивости и введен кинематический критерий. Показано, что в частном случае самосопряженной краевой задачи кинематический критерий равнозначен бифуркационному. Ограничимся задачами нелинейной теории упругости и не будем обсуждать многочисленные решения, относящиеся к теории перемещений или малых деформаций. Здесь также выведены условие распространения волны слабого разрыва, управляющие амплитудой уравнения и уравнения акустического луча. Рассуждения иллюстрируются примером, в котором описывается распространение акустической волны в толстостенном цилиндре, подверженном действию внешнего или внутреннего гидростатического давления, а также дополняются обсуждением разных скоростей волны, т. е. фазовой скорости, групповой скорости и скорости сигнала. [c.9]

Рассмотрим поверхность разрыва которая в момент i — О выражается уравнением 2 = 0. Это соответствует продвижению в момент / == О начально плоской поверхности разрыва в направлении оси цилиндра. Как будет показано далее, эта поверхность в меру продвижения в направлении оси подвержена деформации. Согласно высказанному предположению и уравнению (22.24) нулевое [c.161]

Исследование устойчивости цилиндр ических оболочек в условиях ползучести при нагружении осевой сжимающей силой, меняющейся по некоторой программе, проводилось в [99]. Оболочка выдерживалась при постоянном значении параметра осевой силы до накопления некоторой безразмерной деформации ползучести и далее быстро нагружалась до раз- [c.286]

Если полоски двух металлов с различными коэффициентами расширения соединить, наложив их друг на друга, то получим хорошо известную биметаллическую полоску, широко используемую для температурной компенсации или передачи движения путем нагрева в термостате. При нагревании такой биметаллической ленты одна из пластинок становится длиннее другой, вызывая, таким образом, изгибание биметаллической ленты. Если эти пластинки равномерно спаяны по поверхности их соединения, то при повышенных температурах на эту поверхность действуют значительные силы, вызывающие остаточную деформацию в случае превышения предела прочности на срез. Аналогично мы можем представить себе далее два коаксиальных цилиндра из различных металлов, спаянные по их общей цилиндрической поверхности соприкосновения. Если внутренний цилиндр обладает большим коэффициентом расширения, то после охлаждения в поверхности соприкосновения возникнут значительные радиальные силы, направленные внутрь цилиндров, что может вызвать нарушение спая. [c.58]

Обозначим далее о — исходный размер той же ячейки сетки в направлении прямолинейной образующей цилиндра, совпадающем с третьей главной осью скорости деформации, т. е. с направлением наиболее быстрого укорочения волокна. Пусть а и 6 — размеры той же ячейки сетки в рассматриваемой стадии процесса обжатия цилиндра. Два главных компонента итоговой деформации определятся равенствами [c.276]

Допустим, например, что наша задача сводится к необходимости определить зависимость от отношения DJD внутреннего давления в цилиндре, доводящего степень деформации наружного поверхностного слоя до заданного значения e = e при условии отсутствия осевой силы Р — 0). Нам известно, допустим далее, [c.341]

Рассмотрим далее осесимметричную задачу о деформации упругой круглой цилиндрической оболочки конечной длины 21, надетой с натягом 8 на круглый бесконечный упругий цилиндр радиуса К. Допустим, что внешняя поверхность цилиндрической оболочки нагружена давлением р г). Будем также предполагать, что контакт оболочки с цилиндром происходит по всей ее длине г I), силы трения в области контакта отсутствуют, а вне области контакта цилиндр не нагружен (рис. 2.7). [c.127]

Процесс прессования осуществляется следующим образом. Слиток, нагретый до температуры прессования, поступает в контейнер пресса. В это время головка матрицедержателя находится в крайнем правом положении контейнер закрыт. В контейнер подается пресс-шайба. Пресс-штемпель благодаря подаче жидкости низкого давления в главный цилиндр перемещается вперед до соприкосновения с металлом. Затем в главный цилиндр поступает жидкость высокого давления. В результате происходит деформация слитка уменьшение длины и увеличение диаметра (распрессовка). После этого давление снимается и совершается прошивка слитка далее производится процесс прессования, по окончании которого снимается давление с главного плунжера, открывается клиновой затвор и движением пресс-штемпеля вперед пресс-остаток выталкивается из контейнера. Главный плунжер и плунжер прошивного цилиндра отводятся назад, головка матрицедержателя выдвигается из горловины пресса. Затем труба отделяется от пресс-остатка и матрицы. Далее головку вновь подают в горловину пресса, запирают клиновым затвором, и пресс готов к приему следующего слитка для прессования. [c.234]

При ходе вниз в процессе деформации плита 6 подушки стремится вытеснить масло из полости / в полость //. Однако проходной канал перекрыт клапаном 4, соединенным с поршнем 7. Верхняя меньшая площадь поршня находится под давлением масла, перетекающего из полости //, а нижняя большая - под давлением сжатого воздуха, которое может быть отрегулировано на создание необходимого противодавления на плунжере 5 подушки при помощи регулятора давления в сети воздухопровода. Только тогда, когда будет достигнуто противодавление при ходе вниз, масло преодолеет сопротивление запирающего поршня 7, откроет клапан 4 и, перетекая из рабочей полости цилиндра в полость И и далее в масляный бак 7, [c.24]

Обычно в принятых расчетных методиках корпусные детали турбин рассматриваются как составные осесимметричные оболочки переменной толщины, находящиеся в температурном поле, меняющемся вдоль оси и по радиусу оболочки. С применением таких расчетных методов был проведен анализ температурных напряжений в корпусах стопорных и регулирующих клапанов, а также ЦВД и ЦСД турбин типа К-200-130 [2]. Напряжения определялись по температурным полям, полученным термометриро-ванием корпусов при эксплуатации турбины. Полученные результаты дали общую картину термонапряженного состояния этих корпусов. Они показали, что максимальные напряжения в корпусе стопорного клапана имеют место в подфланцевой зоне, а в корпусах регулирующих клапанов — в месте их приварки к цилиндру и что наиболее термонапряженной зоной корпуса ЦВД является внутренняя поверхность стенки в зоне регулирующей ступени. Однако отсутствие учета влияния фланцев и других особенностей конструкции в этих расчетах приводит к тому, что полученные результаты не всегда, даже качественно, могут характеризовать термонапряженное состояние корпусов. В связи с этим предлагаются упрощенные методики учета влияния фланцев, в частности основанные на уравнениях для напряженного состояния при плоской деформации влияние фланца горизонтального разъема ЦВД часто оценивают по теории стержней. Для оценки кольцевых напряжений решается плоская задача при форме контура, соответствующей форме поперечного сечения. Йри этом рассматри- [c.55]

Следующим шагом в изучении усталостной прочности металлов было исследование циклов сложного напряженного состояния. Здесь Вёлер полагает, что прочность зависит от циклов наибольшей деформации (следуя теории наибольшей деформации), и принимает при вычислении деформаций коэффициент Пауссона равным Далее, он применяет свои общие соображения к кручению, для которого принятая теория прочности дает значение предела выносливости при полном знакопеременном цикле, составляющее 80% от соответствующей величины для растяжения-сжатия. Для того чтобы в этом удостовериться, Вёлер построил специальную машину, с помощью которой он получил возможность подвергать цилиндрические стержни циклическому кручению. Выполненные на ней опыты со сплошными цилиндрическими образцами подтвердили теорию. На их основании Вёлер рекомендует принимать для рабочих (допускаемых) касательных напряжений значение, составляющее 80% от допускаемого нормального напряжения на растяжение-сжатие. Он обратил внимание также на то обстоятельство, что трещины в испытываемых на кручение образцах возникают в направлениях, образующих 45° с осью цилиндра, и вызываются наибольшими растягивающими напряжениями. [c.207]

Эти-соотношения показывают, что силы, действующие в стальрюм цилиндре и медной трубе, пропорциональны их жесткости. Теперь можно получить сжимающее напряжение разделив силу Рс на площадь сечения стального цилиндра / с аналогичным путем определяется напряжение Ощ. Далее в соответствии с законом Гука Можно найти деформацию сжатия, одинаковую для обоих материалов и равную [c.33]

Дадим характеристику деформвции и угловых перемещений при кручении кругового цилиндра. Угол поворота радиуса в данном сечении (например, радиуса ОВ сечения III—III) после деформации кручения (новое положение его ОВ,) называется углом закручивания и обозначается через <р. Каждая из образующих АВ на поверхности цилиндра (рис. 61, а) поворачивается в данной точке Г поверхности его на угол 7, который можно называть углом сдвига. Действительно, выделим двумя поперечными сечениями I—I и //—// элемент бруса длдаой dx (рис. 62, а). Наметим далее на поверхности цилиндра до деформации две соседние образующие 1—2 и 3—4, которые после деформации займут нов е положение 1 —2 и 3 —4 с наклоном к первоначальному направлению на угол 7. Совместим точки / и /, а также 5 и 5 в двух элементах прямоугольнике 1—2—3—4 и параллелограмме Г—2 —3 —4 для исключения общего смещения без деформации (рис. 62, б). [c.100]

Действие боковой полиномиальной нагрузки на трансверсально-изот-ропный цилиндр, приводящее к его кручению и к осесимметричной деформации, изучалось С. Г. Лехницким (1961). А. С. Космодамианский (1956, 1961) рассмотрел задачи Мичелла и Альманзи для анизотропной балки. Г. Ю. Джанелидзе (1961) распространил предложенный им метод решения задачи Альманзи на случай анизотропного стержня. Подробнее эта задача рассматривалась Г. М. Хатиашвили, который исследовал задачу Мичелла для составных ортотропных и анизотропных стержней (1962), а также дал обобщение способа Джанелидзе на случай задачи Альманзи для составного ортотропного стержня (1964). [c.33]

Прн заталкиван1ш заготовки 7 пневмотолкателем с лотка 6 в дисковый питатель 8 устройство 10, фиксирующие заготовку, оттягивается с помощью цилиндра 9, а заготовка 7 подается до упора 11 таким образом, что нз дискового питателя выступает только ее часть 12, подлежащая нагреву и последующей деформации. Далее дисковый питатель 8 при повороте храповым механизмом 4, получающим привод от кривошипа 1 (кинематически связанного с автоматом) через рычаг 3 заходит в электрическое [c.191]

Существуют методы расчета и проектирования коленчатых валов, позволяющие создать такие конструкции, у которых частота собственных упругих колебаний не совпадает с частотой повторения вспышек, в диапазоне рабочих оборотов вала двигателя. Однако эти расчеты или проверки валов на так называемые крутильные колебания, а также колебания, вызываемые появлением других деформаций, выходят за пределы настоящего курса. Поэтому далее приводится наиболее распространенный способ, который заключается в том, что расчет вала производят в статическом (неподвижном) состоянии, рассматривая его как разрезанную балку, лежащую на опорах. Для двигателей, имеющих полноопорный вал, обычно рассматривают одно наиболее нагруженное колено, расположенное между двумя соседними опорами, а остальная часть отбрасывается. При этом считают, что это колено свободно лежит на опорах и является абсолютно жестким. В качестве действующей принимают силу Рщ (рис. 26.7) или ее составляющие Г и 2 и рассматривают их как сосредоточенные, приложенные по середине шатунных и коренных шеек (центробежные силы кривошипа и противовесов обычно не учитывают). Крутящий момент, нагружающий рассматриваемое колено, складывается из момента от силы данного колена и набегающего момента от сил Т всех цилиндров, от первого до рассматриваемого. /Для четырехколенного вала наиболее нагруженным являются второе и третье колена, а для шестиколенного — третье и четвертое. [c.312]

На переднем плане видна машина для штамповки трубной заготовки. далее три клети окончательной формовки, сварочное устройство, калибровочныг клети и т. д. Машина оборудована двумя штампами сложной формы, неподвижным нижним и подвижным верхним. Штампы имеют постепенный переход от плоской формы до неполного цилиндра. Машина совершает 200—250 ходов в минуту. В момент деформации полоса останавливается. Посредством маятниковой штамповки осуществляется основная деформация полосы, но не придается трубной заготовке окончательной формы. Окончательная [c.103]

Применение указанного 1Способа для крупногабаритных цилиндров, обладающих малой жесткостью, дало неудовлетворительные результаты из-за значительных деформаций частей цилиндра, расположенных в пролетах между опорными точками. [c.39]

В работе А. А. Баблояна и А. П. Мелконяна рассматривается осесимметричная задача о взаимодействии полого бесконечного упругого цилиндра, внутренний радиус которого Ки а внешний с насаженными по внешней поверхности жесткими дисками одинаковой ширины 2а и равноудаленными друг от друга на расстояние 2(Ь—а). Предполагается, что касательные напряжения на поверхности цилиндр. отсутствуют как под дисками, так и вне, а между дисками и на внутренней поверхности приложены радиальные нагрузки. Далее в предположении, что граничные условия по всей длйне цилиндра являются периодическим повторением граничных условий, заданных прн ]г]< 6, можно рассматривать деформацию части цилиндра в интервале [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...