В начальное

Определить силу инерции толкателя 2, которая воздействует на профиль кулачка механизма с центрально поставленным толкателем в начальный момент подъема толкателя, если масса толкателя т = 500 г, а вторая производная от функции положения [c.84]

I— = То—кинетическая энергия, которой обладает механизм в начальном положении (ф = фо). [c.134]

Индексом и обозначены векторы ускорений в начальном движении. [c.95]

Для определения ускорений звеньев механизма в начальном движе шп. можно воспользоваться уже построенным планом скоростей (рис. 4.25), так как векторы тангенциальных и релятивных ускорений параллельны соответствующим векторам скоростей. Имеем [c.95]

Переходим к рассмотрению начального движения механизма, когда угловая скорость (dj = О и звено 2 имеет только угловое ускорение Как было показано в 16, в начальном движении механизма нормальные и кориолисовы [c.245]

Согласно уравнению (12.1) величины сил инерции звеньев механизма в начальном движении будут равны [c.245]

В начально.м движении ю = О, е = da/di Ф О, следовательно, будет равен нулю второй член правой части уравнения [c.343]

Уравнение (16.13) есть уравнение динамического равновесия звена приведения, к которому приложен внешний момент М и моменты Л цач ч СИЛ инерции звеньев в начальном и перманентном движениях. [c.343]

Теперь возвратим тело в начальное состояние. Для этого сначала поместим цилиндр на холодный источник с температурой и будем сжимать рабочее тело по изотерме d, совершая работу h и отводя при этом к нижнему источнику от рабочего тела теплоту i)2 = T2(s2 — [c.23]

Это и есть нестационарное дифференциальное уравнение теплопроводности. Для его интегрирования необходимо задать начальные условия, определяющие температурное поле в рассматриваемом теле в начальный момент времени т = 0, и граничные условия, определяющие температуру или законы переноса теплоты на границе тела. [c.112]

Методы решения задач подобного рода рассматриваются в специальной науке — математической физике и в данном кратком курсе не приводятся. Правильность решения можно проверить его подстановкой в исходное уравнение, а также в начальные и граничные условия. [c.112]

Фронтальные проекции ряда положений производящей линии, соответствующие их горизонтальным проекциям, определяют исходя из условия, что фронтальные проекции точек производящей выше на величины s фронтальных проекций одноименных точек производящей линии в начальном ее положении. Соединив фронтальные проекции одноименных точек производящей линии при различных ее положениях плавными кривыми, получим фронтальные проекции ходов ряда точек производящей линии, представляющие собой синусоиды. [c.177]

Для построения вспомогательных графиков можно, очевидно, вместо касательной и нормали в начальной точке кривой выбрать два любых взаимно перпендикулярных направления. За такие направления выберем прямые линии /—I и II—II, из которых прямая линия II—//совпадает по направлению с преобразованием начальной образующей направляющего конуса. [c.292]

Определим радиус кривизны рулетты (на чертеже рулетта не построена) в точке Ei, которая совпадает с центром кривизны подвижной центроиды в начальный момент соприкасания центроид. [c.327]

Циклоиду можно рассматривать как траекторию движения точки производящего круга по направляющей прямой. В момент соприкасания центроид в точке N производящая точка занимает положение Е (рис. 456). Вертикальный радиус круга, проходящий в начальный момент соприкасания центроид через вершину острия циклоиды, поворачивается на угол ф и занимает положение ОЕ. Касательная ЕТ к циклоиде в точке Е проходит через верхнюю точку производящего круга, а нормаль EN — через нижнюю. [c.330]

Поверхность переноса может быть задана производящей линией АВ в начальном ее положении и некоторой плоской или пространственной кривой линией MN, определяющей направление переноса (рис. 483). [c.359]

Регулярная ротативная поверхность может быть задана неподвижным аксоидом-торсом и производящей линией в начальном ее положении, неизменно связанной с плоскостью, касательной к торсу-аксоиду. [c.363]

На рис. 489 на эпюре Монжа показаны построения ряда положений производящей линии улитки вращения общего вида. Неподвижным аксоидом здесь является торс с ребром возврата жи, т п. На чертеже слева построена развертка торса на касательной его плоскости в начальном положении и показана заданная в той же плоскости производящая линия. [c.364]

В начальном движении механизма угловая скорость (о начального звена равна нулю, и поэтому нормальные, относительные и корнолисовы ускорения его точек также равны нулю. Таким образом, в начальном движении звенья и точки механизма имеют только угловые и тангенциальные ускорения, линии действия которых совпадают с линиями действия скоростей соответствующих точек звеньев. [c.72]

Рис. 4.2 5. Шестиэвенпый механизм а) кинематическая схема б) план скоростей й) план ускорений в перманентном движении г) то же в начальном движении

Таким образом, при определении ускорений зпеньев механизма в начальном движении не требуется построения еще одного плана ускорений, а можно пользи-ваться построе 1ным ранее планом скоростей (рис. 4,25,61. Из условий [c.96]

ШИП 2 придет в начальное положение, будет иметь ординату, равную нулю. Полученная кривая является кривой расстояний точки С от крайнего левого положения ползу1[а. Если надо построить кривую путей, проГ1денных точкой С, то от положения С, расстояния С С.., С-,-Су надо прибавлять к ранее отложенному отрезку j ,. На рис. 4.31, б эта часть кривой путей показана штрихами. [c.105]

Пусть в начальном положении ось ВВ занимает положение ВпВ а (рис. 8.5) тогда ось СС займет положение СцСо, так как угол ВОС равен 90° и проектируется в натуральную величину. Пусть далее звено 1 повернется на угол ф1. Тогда ось ОВ из положения 0В ) перейдет в положение OS, и угол ф, будет проектироваться в натуральную величину. Ось ОС из положения O q перейдет в положение ОС,, которое определится, если к прямой ОВ в точке О иосс тярить перпендикуляр и найти точку i пересечения атого перпендикуляра с эллипсом у — у. При этом звено 2 [c.169]

Рис. 12.9, Определение сил инерции кривошиппо-ползунного механизма а) схема нагружения силами инерции в перманентном движении механизма б, в) планы скоростей н ускорений в перманентном движении г) схема нагружения силами инерции в началь ном дниженин механизма д) схема статического размещения масс е) схема нагружения силами илерцни размещенных масс в перманентном движении механизма ж) схема нагружения силами инерции размещенных масс в начальном движении механизма

В 16 было показано, что в общем случае движение любого Ml ханизма может быть представлено как сумма двух движений, перманентного и начального. Е5 перманентном движении скорость I точки приведения или угловая скорость (о звена приведения постоянны. Соответственно ускорение а точки приведения или угловое ускорение е звена приведения равны нулю. В начальном движении скорости оно соотЕетственно равны нулю, а ускорения й I е не равны нулю. Такая интерпретация движения механизма, предложенная Н. Е. Жуковским, становится особенно ясной, если обратиться к уравнению движения звена приведения механизма, написанному в форме дифференциального уравнения вида (16.6) или (16.7). [c.343]

Воспользуемся, далее, диумя в пoмoггiтeльны и окружностями Si и S2 радиусов г[ и го. Пусть эти окружности касаются начальных окружностей в полюсе зацеплення Р. Окружность S, катим без скольжения по начальной окружности второго колеса. Тогда точка окружности S,, совпадающая в начальном положенни с точкой Р, опишет эпициклоиду РЭ. . Если ту же окружность прокатить без скольжения по начальной окружности Z/i, то эта же точка вспомогательной окружности Si опишет гипоциклоиду РГ . [c.467]

Наиболее типичной для расчета сложных кольцев1.ьх трубопроводов (сетей) нв.чяется следующая задача, которую рассмот и 1 на примере показанной на рис. 1.99 схемы двухкольцевого трубопровода. Даны максимальный напор в начальной точке (уз,тге) О — минимальный напор в наиболее удаленной точке Е — Не, расходы во всех тести узлах (от до Qe) и длины семи участков/—7 (линий) (от до I-,). Требуется определить диаметры трубопроводов па всех семи участках. [c.128]

В том случае, когда две точки, диаметрально противоположно расположенные на поверхности цилиндра, одновременно выполняют винтовое движение одинакового направления и шага, на поверхности цилиндра получатся две винтовые линии, смещенные друг относительно друга. В этом случае на цилиндре имеется два захода винтовых линий. Если образование винтовых поверхностей получается в результате одновременного винтового перемещения двух, трех или многих одинаковых профилей в начальном положении равномерно расположенных по окружности основания и одной стороной по поверхности цилиндра, то соответственно будут получены двух-, трех- и многозаходные винтовые поверхности. В общем случае винтовые поверхности, винты и резьбы можно разделить на однозаходные (одноходовые) и на многозаходные (многоходовые). [c.150]

Можно представить, что производящая прямая линия в начальном положении сливается с осью Ох, а затем, повернувшись на угол Р и поднявщись на величину г, занимает положение EF. [c.196]

Находящиеся в плоскости Q у производящие линии вспомогательных геликоидов с отмеченными на них точками аа, сс, . .. приводим в начальные их положения горизонталей плоскости. Эти точки занимают положения aioi, u i, . .., горизонтальными проекциями которых являются точки (Л, п,. ... Геометрическим местом этих точек является искомая кривая линия ai ibi, ai i hi пересечения заданной винтовой поверхности фронтально-проецирующей плоскостью Му. [c.209]

Рассмотрим образование вспомогательных конусов касательного и полярного торсов. Предположим, что вспомогательный конус спрямляющего торса уже построен (рис. 466). В касательной его плоскости BSD, параллельной спрямляющей плоскости кривой линии в начальной ее точке, проведем и5 вершины S линии SB п SD, параллельные начальным полукасательной и бинормали. [c.342]

Сферическую пространственную кривую линию можно построить, если известны радиус Ясф сферической кривизны ее точек, вспомогательный конус спрямляющего ее торса, положение начальной точки, радиус кривизны R в начальной точке, ход и направление полукасательной в начальной точке. [c.351]

На рис. 480 показана пространственная кривая линия с иррегулярной вершиной в точке G. Полукасательные и главные нормали сторон в начальной их точке имеют одинаковые направления. Дуги кривой в точке стыка располагаются по разные стороны соприкасающейся плоскости и по одну сторону спрямляющей плоскости. [c.356]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...