Устойчивость сопротивление трубопроводов

Влияние на устойчивость сопротивления трубопровода и утечки жидкости. Сопротивления течению жидкости в трубопроводах демпфируют систему и улучшают условия устойчивости, причем в системах с нулевым и положительным перекрытиями сопротивления демпфируют систему независимо от места их включения, а в системах с отрицательным перекрытием демпфирующее действие оказывают лишь сопротивления в трубопроводах, со- [c.453]

При проверке общей устойчивости участок трубопровода рассматривается как стержень, находящийся в нелинейно-упругой среде. Модель среды характеризуется переменными коэффициентами пропорциональности между поперечными перемещениями и сопротивлением грунта. Обычно проверяется общая устойчивость участка трубопровода, начально искривленного в вертикальной плоскости, с учетом изменчивости сопротивления грунта, и его предельного значения (несущей способности). [c.542]

На рис. 8-6 показана параллельная работа двух турбовоздуходувок с характеристиками и СК В на общий трубопровод с сопротивлением, изменяющимся по кривой ОО. Путем сложения подачи обеих воздуходувок при одинаковом давлении для устойчивых ветвей характеристик К В и К В получается общая характеристика ЕР. Точка О пересечения кривых ЕР и ОП определяет соответствующее общей подаче сопротивление трубопровода, а следовательно, и рабочее давление р воздуходувок. [c.172]

Рис. 5.2. Границы устойчивости системы трубопровод — регулятор, описываемой составляющими выходного приведенного сопротивления Кез/а и 1т г/а

Характеристики лопастных насосов представляют собой графическую зависимость напора Я насоса от расхода Q жидкости. С учетом гидравлических потерь энергии, которые пропорциональны квадрату скорости, а следовательно, и квадрату расхода Q , может быть построена характеристика сети, показывающая требуемый для подъема жидкости и преодоления сопротивления сети напор насоса, определяемый суммой Яс = = Я,р = Я, + Яев + zQ где Я, и Ясв-геометрический и свободный напоры г — общий коэффициент сопротивления трубопроводов. Для определения устойчивого режима работы насоса на его характеристику наносят характеристику сети (рис. 2.15, а) точка пересечения этих характеристик называется рабочей точкой для данной сети. При регулировании дросселированием (задвижкой) про- [c.33]

Сначала движение гидропривода исследовали без учета сжимаемости жидкости и упругости трубопровода, но с учетом нелинейных характеристик системы таких, как потери давления на сопротивление в гидроустройствах и магистралях, характеристик насосов с переливным клапаном и сил, действующих на подвижные части [4—6, 10, 17—21, 28, 32, 43, 48, 51, 53—57, 61, 68, 71 — 76, 78], и были выявлены основные закономерности, но получившиеся результаты не объясняли причин возникновения колебаний в гидросистемах и не давали аппарата для их исследований. Поэтому при исследовании устойчивости гидроприводов металлорежущих станков была учтена сжимаемость жидкости, находящейся в сосредоточенном объеме с упругой оболочкой. В связи 260 [c.260]

Принципиально возможна иная форма потери устойчивости, когда система статически устойчива. Такое явление связано с тем, что любой компрессорной системе свойственно возбуждение автоколебаний. Она содержит в себе звенья, в которых проявляются инерционные и емкостные (упругие) свойства. Например, на рис. 7.13 поток массы воздуха во входном канале обладает инерционностью. Она характеризует перепад давления в поперечных сечениях канала, необходимый для разгона потока, чтобы изменить массовый расход воздуха на определенную величину. Компрессор и дроссель могут быть возбуждающими и демпфирующими элементами. Причем возбуждающее колебание произойдет тем легче, чем больше емкость ресивера. Очевидно, чем больше длина входного трубопровода (чем больше масса колеблющегося тела), тем больше энергии надо тратить на создание колебаний. И, наконец, чем большее сопротивление сосредоточено на дросселе, тем большую колебательную энергию надо подвести. [c.120]

При наличии устойчивых анодных зон на трубопроводе разрушение может быть перенесено на специальное заземление (токо-отвод) с низким сопротивлением растеканию тока. Поступающий в трубопровод ток выходит в грунт через заземление, которое при этом разрушается. [c.199]

Если всасывающий трубопровод на входе нагружен на бесконечно большое сопротивление Z2 -> oo, то приближенное выражение для границы устойчивости принимает вид [c.158]

Таким образом, распределенное сопротивление в присоединенных к компрессору трубопроводах оказывает положительное влияние на увеличение запаса устойчивости компрессора. [c.160]

Для устройства домовых вводов наиболее пригодны медные трубы, ввиду их высокой противокоррозионной устойчивости, гибкости, несложности их монтажа и относительно небольшого гидравлического сопротивления. Медные трубы могут быть присоединены к распределительному трубопроводу без применения обычных S-образных труб, причем раструбный конец трубы присоединяется непосредственно к присоединительному крану, без нарезки. Трубы могут быть уложены в грунт следующим образом сначала забивают (продавливают) стальную трубу, затем в эту трубу укладывают медную трубу стальную трубу извлекают, а медная труба остается на месте. Медь незначительно растворяется в питьевой воде и не может представлять какую-либо опасность для здоровья. [c.64]

Подкачивающий насос создает напор, преодолевающий сопротивление фильтров и трубопроводов, а также устойчивое, надежное и равномерное питание топливных насосов с постоянным давлением. От величины давления, в свою очередь, зависит равномерность подачи топлива к форсунке. Нечеткая работа подкачивающего насоса часто является причиной плохой работы или остановки дизеля. [c.166]

Расчет гидро- и пневмотранспортных установок состоит в том, что по заданным объемной или массовой производительности, характеристике груза (его плотности, гранулометрическому составу и др.), длине и конфигурации трубопровода определяют необходимую для обеспечения транспортного процесса скорость движения несущей среды (воды, воздуха) потребное количество воды или воздуха диаметр трубопровода сопротивления движению смеси на различных участках трубопровода и потребный напор или давление для их преодоления мощность двигателя насосного или воздуходувного агрегата. При этом обычно для определения характеристик потока, обеспечивающих устойчивый режим транспортирования [c.423]

Возможность возникновения резонансных явлений обусловливает жесткие требования к устойчивости насосов по отношению к кавитационным колебаниям даже в тех случаях, когда в условиях стендовых испытаний ЖРД они не отражаются на его работоспособности. Поскольку условия возникновения кавитационных автоколебаний в сильной мере зависят от динамических свойств питающих трубопроводов (в особенности от гидравлического сопротивления и инерции столба жидкости), проверка устойчивости насосов должна осуществляться с соблюдением динамического подобия стендовых и натурных магистралей [16]. [c.75]

Таким образом, согласно этому условию потеря устойчивости в форме помпажа (режим мягкого возбуждения) возможна только при работе насоса на левой ветви характеристики [48], достаточно больших значениях податливости сосредоточенной упругости и малых значениях коэффициентов гидравлических сопротивлений питающего и напорного трубопроводов Rl и R2. [c.32]

Устойчивость работы системы повышается при увеличении гидравлического сопротивления питающего трубопровода, тангенса угла наклона кавитационной характеристики, уменьшении гидравлического сопротивления 7 2— на выходе из насоса и с увеличением частоты колебаний и коэффициента инерционного сопротивления питающего трубопровода. [c.62]

Частота колебаний на границе области устойчивости определяется динамическими свойствами колебательной системы, и в рассматриваемом простейшем случае определяется коэффициентом инерционного сопротивления питающего трубопровода и упругостью кавитационных каверн. Собственная частота колебаний жидкости в такой системе равна (см. разд. 3.1) [c.62]

Из уравнения (2.89) видно, что поток энергии, рассеиваемой на гидравлическом сопротивлении напорного трубопровода, увеличивается с увеличением коэффициента инерционного сопротивления питающего трубопровода. Из этого следует, что если звено положительной обратной связи квазистационарно (не зависит от частоты колебаний), то увеличение коэффициента инерционного сопротивления питающего трубопровода приводит к повышению устойчивости системы. [c.63]

Поскольку коэффициент сопротивления питающего трубопровода не оказывает заметного влияния на частоту колебаний на границе области устойчивости, разрешая уравнение (3.43) относительно частоты и полагая = О, получим [c.93]

Из ЭТОГО уравнения следует, что при работе насоса на падающей ветви напорной характеристики 5 < О и в этом случае податливость сосредоточенной упругости на выходе из насоса оказывает стабилизирующее влияние на устойчивость системы. Однако, поскольку основное сопротивление напорного трубопровода расположено после сосредоточенной упругости, при работе насоса на восходящей ветви характеристики (т. е. при 5 > 0) второе слагаемое в уравнении (3.57) при з > может изменить знак. В этом случае самовозбуждение системы возможно и без отрица- [c.96]

Действительная часть импеданса системы характеризует рассеивание колебательной энергии демпфирующим сопротивлением напорного трубопровода и при автоколебаниях вблизи границы области устойчивости должна быть равна нулю. Кроме того, учи- [c.117]

В разд 3.2 приведено уравнение границы области устойчивости системы шнеко-центробежный насос — трубопроводы в плоскости параметров кавитационное сопротивление при входе жидкости в межлопастные каналы шнека В2 — кавитационная упругость В1 [c.122]

Конструктивные параметры шнека выбираются из условия обеспечения высоких антикавитационных качеств высокооборотного шнеко-центробежного насоса. В то же время установленное направление изменения конструктивных параметров шнека для стабилизации системы в конечном счете приводит к снижению напора шнека . Это может оказаться недопустимым с точки зрения обеспечения бескавитационных условий работы центробежного колеса. Заметим, что при возникновении кавитационного режима работы центробежного колеса дальнейшие изменения конструктивных параметров шнека с целью стабилизации системы, как правило, не приводят к желаемому результату, так как в этом случае существенное дестабилизирующее влияние на устойчивость системы могут оказывать кавитационные явления в центробежном колесе (см. разд. 4.7). В подобных случаях задача обеспечения устойчивости значительно усложняется и возникает необходимость в разработке специальных средств подавления кавитационных колебаний. Как следует из теории, возможные направления повышения устойчивости системы связаны с изменением конструктивных параметров входной части шнека, которые оказывают определяющее влияние на параметры и j, и с увеличением коэффициентов гидравлического и инерционного сопротивлений питающего трубопровода. [c.134]

Важно подчеркнуть, что при анализе устойчивости системы питающий трубопровод — насос на режимах с обратными и без обратных токов условие устойчивости системы и уравнение для определения частоты колебаний на границе области устойчивости, полученные в гл. 2, 3, остаются без изменений, но на режимах с интенсивными обратными токами для определения упругости кавитационных каверн (параметр В ) следует использовать уравнение (4.27), а для определения кавитационного сопротивления [c.185]

Результаты расчета границ областей устойчивости системы питающий трубопровод — насос (для насоса № 2) в плоскости параметров кавитационное сопротивление В — кавитационная упругость Bi, проведенного по уравнениям (6.59), (6.60) без [c.191]

Катастрофическое окисление. Два элемента — молибден и ванадий — могут в некоторых условиях причинить чрезвычайное разрушение. И тот, и другой являются обычными составляющими некоторых сплавов, применяемых на практике, благодаря их хорошим механическим свойствам в частности молибден сообщает устойчивость против ползучести. Стали с 0,5% молибдена, с хромом или без него широко применяются для паровых трубопроводов и перегревателей. Применяются и стали с большим содержанием молибдена, но его количество должно регулироваться содержание молибдена выше 2—3% опасно, так как МоОз летуч и разрывает окалину, несмотря на то, что при более высоком содержании молибдена сопротивление крипу снова повышается [48]. [c.78]

Очевидно также, что для этих же трубопроводов достижимы состояния абсолютной надежности и абсолютной безопасности эксплуатации по критерию сопротивления возникновению устойчивой течи через сквозную трещину. Однако для определения количественных условий реализации таких состояний ГЦТ нужны дополнительные исследования. [c.205]

Колебания возникают не в области явной кавитации, в которой напор насоса начинает падать с уменьшением давления на входе, а в области с некоторым кавитационным запасом [24]. На устойчивость гидравлической системы влияет инерционность жидкости в трактах на входе и выходе насоса. Увеличение инерции столба жидкости во входном тракте и ее уменьшение в тракте на выходе из насоса стабилизирует систему, так же как увеличение гидравлических потерь во входном тракте. Из сказанного следует, что кавитационные колебания, присущие насосу ЖРД, могут не возникнуть при испытаниях на стенде, для которого не соблюдены условия моделирования штатных трубопроводов по их инерционности и гидравлическому сопротивлению. В то же время автоколебания могут возникнуть при работе ЖРД на летательном аппарате при его летных испытаниях. В такой ситуации возникают трудности с идентификацией причин развития колебаний, так как в одном и том же диапазоне частот возможны колебания, связанные с потерей продольной устойчивости аппарата в полете (см. подразд. 1.6) и кавитационные колебания. Отмеченные обстоятельства показывают, сколь важно еще на этапе стендовых испытаний обеспечить условия, максимально приближенные к натурным, в частности по гидродинамическому подобию трактов питания ЖРД. [c.14]

Рассмотрим гидравлический стенд, состоящий из бака (баллона) и одного трубопровода, на выходе из которого установлен регулятор. Примем, что на входе в трубопровод имеется местное сопротивление, в котором учтены потери на трение о стенки трубопровода. Так как решается задача об устойчивости системы, то для описания динамики жидкости в трубопроводе можно воспользоваться зависимостями (2.3.15) и (2.3.16), описывающими режим течения с наложенными гармоническими колебаниями параметров определенной частоты и амплитуды. При этом динамические характеристики регулятора учитываются в выражении для сопротивления на выходе фг-Так же как в гл. 2, параметры на входе участков будут обозначены индексом 1 , а на выходе — индексом 2 . [c.224]

Во время подъема оборотов проверяется устойчивость регулирования скорости во всем диапазоне рабочих оборотов (колебания в любом установившемся режиме не должны быть более 20 об./мин). Большая амплитуда колебаний может появиться при заедании в подвижных частях регулятора скорости или в главном золотнике. Причиной колебания оборотов может быть и значительная пульсация давления за импеллером. В таких случаях рекомендуется еще раз осмотреть импеллер и подводящие, к нему трубопроводы. Пульсацию могут вызывать незначительные заусенцы в радиальных отверстиях импеллера или какие-либо неучтенные дополнительные сопротивления во всасывающем тракте, повлиявшие на снижение давления масла при входе в импеллер. В некоторых случаях устранить колебания оборотов, удается, если заглушить отверстие в шайбе, установленной за импеллером. На одной турбине причиной значительных колебаний оборотов явилось неполное открытие перепускного крана З-бие у нагнетателя, вследствие чего последний работал в режиме поМпажа. [c.121]

Таким образом, периодическое решение, определяемое выражениями (3.55) и (3.56), устойчиво и образуется область устойчивых автоколебаний. Стрелки, сходящиеся к кривой на рис. 3.28, условно показывают устойчивость периодического решения. В результате можно различить две области динамического состояния привода с нелинейностью вида насыщения перепада давления во внешней цепи управляющего золотника область устойчивости равновесия, которая располагается слева от вертикали, проходящей через предельное подведенное давление Рпл привода в линейном виде, и область автоколебаний (устойчивого периодического решения), которая располагается справа от указанной вертикали, проходящей через Рпл- Следовательно, учет нелинейности насыщения перепада давления во внешней цепи золотника приводит к образованию за областью устойчивости равновесия привода в линейном виде области автоколебаний. Области динамического состояния привода с насыщением расхода жидкости. Причиной такой нелинейности обычно бывает значительное сопротивление трубопроводов прохождению масла или наличие значительных местных сопротивлений, например, дроссельных шайб во внешней цепи золотника. Рассмотрим последний случай, применяемый в практике для достижения устойчивости гидравлического следящего привода. Полагаем, что во внешнюю Ц0пь управляющего золотника (в каждую магистраль у управляющего золотника) установлен дроссель диафрагменно-го типа с площадью /эр проходного отверстия (/ на рис. 3.2). [c.148]

Фактором, демпфируюш им систему и повышающим ее устойчивость, является сопротивление трубопроводов и местные сопротивления, причем в системах с нулевым и положительным пере- [c.494]

Г идромеханические регуляторы до установки на ЖРД проходят испытания на гидравлических стендах. В процессе испытаний регулятора для вновь создаваемого ЖРД,. а иногда и при гидравлических проливках регуляторов отработанных ЖРД в системе могут возникнуть низкочастотные колебания. Причиной колебаний может быть как недостаточно отработанный регулятор, склонный к автоколебаниям вне зависимости от параметров гидравлического стенда, так и потеря устойчивости системы регулятор—стендовый трубопровод при хорошо работающем регуляторе. В последнем случае избавиться от колебаний можно, изменив стендовую систему — изменив длину или сопротивление трубопровода, введя демпфирующее устройство и т. д. [c.223]

На рис. 5.2 приведены границы устойчивости системы трубопровод — регулятор в параметрах регулятора—составляющих выходного приведенного сопротивления трубопровода Кбз/а и Шз/а. Расчеты проводились по формулам (5.3.3) и (5.14) для разных значений входного сопротивления Reja. Случай акустически открытого конца тракта (Rei/a = 0) точно отвечает сформулированному ранее условию, по- которому область неустойчивости лежит в пределах фазового сдвига л/2. ..л между колебаниями скорости (расхода) и давления, т. е. занимает левую полуплоскость плоскости Re2/a —Inij/a. При постоянном давлении за регулятором переменная составляющая перепада давлений равна переменной составляющей давления перед регулятором. [c.225]

Статическое давление // pg столба жидкости значительно уменьшает образование пузырьков пара, но полностью не исключает его. Поэтому основной задачей является отвод образовавшихся паров из всасывающего трубопровода. С этой целью на всасывающем фланце насоса монтируют сетчатый фильтр Ф. Пары сепарируются в нем и удаляются в циркуляционный ресивер. Кроме того, устойчивая работа насоса во многом определяется рациональным проектированием, монтажом и эксплуатацией узла напорная емкость — всасывающией трубопровод — насос. Под этим подразумевается уменьшение скорости потока (ие более 0,5 м/с) во всасывающей трубе и понижение ее сопротивления за счет увеличения диаметра трубы, уменьшения ее длины н количества поворотов н вентилей размещение устройств, пре- [c.311]

Для ответственных конструкций, таких как атомные энергетические установки, получила признание концепция течи перед разрушением. Опыт эксплуатации и расчетно-экспериментальные исследования показывают, что для трубопроводов с высокой запасенной энергией из вязких материалов с высоким сопротивлением нестабильному росту трещины вероятность гипотетического гильотинного разрушения крайне мала даже при тяжелых аварийных нагрузках [16]. Постулируется ситуация, согласно которой мгновенному катастрофическому разрушению должен предшествовать устойчивый докрити-ческий рост трещины. В этих условиях становится возможным задолго до аварии при периодическом контроле металла обнаружить трещину [c.19]

Под действием возникающих при изгибе сжимающих сил на впутреппей части гиба образуются гофры, а в ряде случаев — складки. Появляется потеря устойчивости трубы. При таких изменениях формы трубы увеличивается сопротивление движению продукта как вследствие уменьшения поперечного сечения овальной трубы, так, еще в большей степени, в результате образования гофров. Гофры являются очагами засорения и коррозии трубопроводов. Кроме того, наличие потери устойчивости трубы приводит к ее [c.18]

Установка для безнапорного дозирования реагентов. Установка (рис. 2.13) состоит из герметичных мерников 5 и 6, оборудованных водомерными стеклами 1 и 70, запорными вентилями 11 м 12 и трубками 2 я 9, один конец которых выведен в атмосферу, а другой снабжен косым срезом и опущен к дну мерника. Крышки мерников оборудованы воздушниками с вентилями 3 я 7 для сообщения их с атмосферой и патрубками с вентилями 4 я 8 для закачивания кислоты. При таком оборудовании мерники могут работать по принципу Мариотта, что позволяет получать постоянный расход кислоты из мерника независимо от уровня в нем. Установки дополнены дифманометром 18 с сопротивлением 16 для визуального контроля за дозировкой реагента, эжектором 23 со сменной форсункой 22, работающим на оборотной воде, фильтром 13 для очистки реагента, клапаном автоматического дозирования реагента 24 и запорно-регулирующей арматурой. Дифманометр 18 и калиброванное сопротивление 16 изготовляются из стекла и заключаются в защитный кожух из оргстекла. Соединение дифманометра с калиброванным сопротивлением, с эжектором и с трубопроводом, подающим реагент в приемный колодец, выполняется кислотоупорным шлангом. Эжектор изготовляется из нержавеющей стали, трубопровод от эжектора до приемного колодца — из коррозионно-устойчивых материалов (винипласта, полиэтилена). [c.56]

Наиболее часто встречающимся недостатком в работе турбокомпрессоров дизелей ЮДЮО является помпаж — периодический выброо воздуха во всасывающий трубопровод, который сопровождается характерными хлопками. Помпаж возникает при уменьшении производительности турбокомпрессора (расхода воздуха через компрессор в единицу времени) ниже определенной (критической) величины из-за увеличения сопротивления газовоздушного тракта. Помпаж может появиться при загрязнении воздухоохладителей, закоксовыьании выпускных и продувочных окон цилиндровых втулок, а также соплового аппарата турбокомпрессоров, при повреждении лопаток рабочего колеса, и соплового аппарата турбины обломками поршневых колец или кусками кокса, в случае засорения воздухоочистителей. При по.мпаже происходит срыв потока воздуха с поверхности лопаток воздушного колеса или лопаточного диффузора компрессора, что нарушает устойчивую работу его. Причиной помпажа может быть также неидентичная (несимметричная) работа двух параллельно включенных турбокомпрессоров, что является следствием различия в параметрах их проточных частей, главным образом разницы суммарных проходных сечений сопловых аппаратов. [c.211]

В топливной системе предусмотрена возможность работы тепловоза при выходе нз строя электродвигателя или насоса топливоподкачивающего агре-вата. Это обеспечивается за счет того> что топливный насос высокого давления при работе двигателя сам засасывает топливо. Создаваемое этим насосом разрежение в подводящем трубопроводе открывает невозвратный клапан 21 и топливо из бака поступает по трубе 14, минуя фильтр грубой очистки 16. Вынужденная подача топлива без грубой фильтрации производится для максимального снижения сопротивления во всасывающей магистрали. Запуск дизеля и устойчивая его работа на самоподсосе обеспечиваются при хорошей герметичности трубопровода системы, отсутствии воздуха в ней и при чистых топливных фильтрах тонкой очистки 28. Цепь питания электродвигателя топливоподкачивающего агрегата выключается при этом специальным выключателем на вспомогательном щите в кабине машиниста. [c.74]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...