Упрочнение анизотропное 31 —Параметры

Функция изотропного упрочнения Ср ), параметры анизотропного упрочнения Еа,аа,(3 и начальная энергия разрушения Wq определяются на основе расчётно-экспериментального метода изложенного в 8 главы 1 части 2, с использованием данных при пластическом деформировании. [c.109]

В общем случае анизотропного упрочнения, позволяющего описать эффект Баушингера и реальные циклические свойства материалов, наблюдаемые в эксперименте, в качестве внутреннего параметра состояния вводится Б уравнение поверхности текучести (3.46) симметричный тензор микронапряжений Pj . Эти напряжения обусловлены структурными изменениями в материале вследствие пластического деформирования и опреде- [c.102]

При решении задач ползучести и устойчивости гибких оболочек используем физические зависимости теории течения в сочетании с гипотезами течения и упрочнения, Анизотропию при ползучести следует учитывать исходя из основных положений анизотропной теории пластичности [9, 69], в частности из модифицированных уравнений изотропной ползучести при сложном напряженном состоянии. Эти модификации состоят во введении параметров анизотропии, что эквивалентно замене интенсивности скоростей деформаций и напряжений на соответствующие квадратичные формы, в которые входят параметры анизотропии, а также в формулировке определенных условий и гипотез. [c.15]

Хорошо известно, что первые циклы нагружения обычно сопровождаются эволюцией диаграммы деформирования, которая затем постепенно стабилизируется [3, 4 и др.]. Дальнейшие исследования показали, что циклическое изотропное упрочнение частично обратимо, т. е. может сниматься во время длительных выдержек. Если описание необратимого изотропного упрочнения (в основном завершающегося в первых циклах) представляет скорее методологическое, познавательное значение, то обратимое, характерное для всего срока службы конструкции, может влиять на параметры нагруженности материала и, следовательно, на работоспособность конструкции. Некоторые варианты структурной модели среды, отражающей, кроме анизотропного, изотропное необратимое и обратимое упрочнения, кратко рассматриваются в последнем параграфе данной главы. [c.170]

Известны варианты структурных моделей склерономной среды, в которых подэлементы наделены свойствами, позволяющими отразить неограниченно возрастающее анизотропное упрочнение [24] предполагается, что действующее на подэлемент напряжение состоит из двух частей — активного и дополнительного, причем последнее непрерывно увеличивается при монотонном деформировании. Аналогичный результат, однако, может быть достигнут с применением более простых средств, к тому же без существенного изменения предпосылок, на которые опирается основной вариант модели с идеально вязкими подэлементами (см. гл. 3). Для этого достаточно предположить, что значение параметра z, определяющего предельные напряжения = ггь) хотя бы у одного из подэлементов, бесконечно велико. Иными словами, допускается, что каждый элементарный объем тела содержит идеально упругий подэлемент с некоторым относительным весом gn. [c.118]

При пластическом деформировании реальных конструкционных материалов одновременно возникает как изотропное, так и анизотропное упрочнение. Поэтому необходимо видоизменить зависимости (1.157), (1.158) и ввести новые параметры, характеризующие неупругое поведение материала [27, 31 ]. [c.49]

Примем, что при (T < 0 q, Т) материал деформируется упруго. Если выполнено условие (1.161), то при da Ф г dT происходит активное нагружение, при dfy = Фг dT — нейтральное, а при da < Ф т dT начинается упругая разгрузка. Аналогичное обобщение возможно и для теории течения, учитывающей анизотропное упрочнение, но для этого потребуется ввести дополнительные параметры и экспериментально определяемые зависимости [48]. [c.50]

Если считать влияние мгновенной пластической деформации и деформации ползучести на упрочнение материала одинаковым, т. е. kp = k п kp k , а также по аналогии с 2.8 и 3.1 принять А (Т) = kpA Т) и В (Т) = В (Г), то число подбираемых параметров заметно уменьшится. Для их подбора будет достаточно диаграмм растяжения при различных температурах и кривых ползучести при различных напряжениях и температурах, а для разделения эффектов изотропного и анизотропного упрочнения — данных знакопеременного циклического нагружения [10, 51]. Параметры функции f можно подобрать по данным о скорости рекристаллизации при отжиге и времени запаздывания изменения предела текучести в неизотермических условиях. [c.132]

Еа, (Та, 13 — параметры анизотропного упрочнения [c.36]

Рассматривается метод определения параметров анизотропного упрочнения Еа,(Та,Р функции изотропного упрочнения p Su ) [c.47]

Получив параметры анизотропного упрочнения Еа,(3,Оа, можно теперь определить функцию изотропного упрочнения Ср, используя экспериментальную диаграмму растяжения, по формуле [c.51]

Ниже в таблицах приводятся модуль Юнга Е] параметры анизотропного упрочнения Еа,(3,аа и функция изотропного упрочнения Ср ( м ) для некоторых конструкционных сталей и сплавов. В том случае, когда для материала была известна только диаграмма растяжения, для получения диаграммы растяжения после предварительного сжатия использовался принцип Мазинга, и эта диаграмма получалась на основе уравнения сг — 2f /2), где а — /(е) — диаграмма растяжения. Коэффициент Пуассона для всех материалов принимался равным 0.3. [c.52]

Для определения материальных функций проводятся такие же базовые испытания как и для теории пластического деформирования, но отдельно в условиях одноосного растяжения-сжатия и одноосного кручения. Далее на основе изложенного ранее расчётно-экспериментального метода определяются функция изотропного упрочнения, параметры анизотропного упрочнения и энергия разрушения при растяжении-сжатии (/i = l,/ia = 1) и при кручении (/i — О, fla = 0). Для определения показателей степеней п и m в уравнениях (2.121)-(2.125) необходимы такие же базовые испытания, но по лучевым траекториям напряжений в условиях двухосного напряжённого состояния при /и = [c.58]

Пуассона для всех рассматриваемых материалов принимался равным 0.3. Параметры анизотропного упрочнения сталей одинаковы для растяжения-сжатия и кручения. Для алюминиевого сплава в табл. 2.11 дано значение при растяжении-сжатии, а при кручении [c.59]

Здесь g,g ,ga — параметры, связанные с параметрами анизотропного упрочнения формулами аналогичными (2.20) [c.66]

Следует отметить, что при независимости параметра анизотропного упрочнения /3 от температуры, что в действительности и имеет место при обработке [3] экспериментальных данных для ряда конструкционных сталей и сплавов, уравнение (2.206) и гипотеза существования термомеханической поверхности (единая обобщённая поверхность неизотермического пластического деформирования [16]) при простом неизотермическом нагружении приводят к одинаковым выражениям для определяющих функций. [c.76]

Следует отметить, что, используя ту же приведенную методику, можно с некоторым допущением (считая, что кривая упрочнения применима и для анизотропного металла) установить распределение напряжений по толщине заготовки и для случая пластического изгиба анизотропного металла с учетом также и упрочнения, для чего следует в формулах (139)—(142) перед скобками и коэффициентом р подставить значение общего параметра, характеризующего влияние анизотропии механических свойств металла на процесс гибки в виде коэффициента Л = (F + + H)I /FG + GH + HF. [c.124]

При описании изотропного упрочнения используется параметр Удквиста — длина траектории пластической деформации dk = (ф)и (интенсивность приращения неупругой деформации). При описании анизотропного упрочнения девиатор напряжений s,j делится на активную a,j и дополнительную составляющие записи типа т= заменяются на rh,j = запись ф(а) заменяется на ф(а ), а ф(а - кр) — на ф[С - [c.147]

Сложное нагружение. Для решения задач термопластичности и ползучести при непростом нагружении крупногабаритных деталей турбин ТЭС н АЭС, содержащих конструктивные концентраторы напряжений, разработан алгоритм теории течения с анизотропным упрочнением, отличающийся тем, что обычные ограничения на размер шага в итеращ10ином процессе значительно ослаблены. Это достигается при определенных ограничениях, накладываемых на ход зависимостей, описывающих сложный путь нагружения [19]. В расчетах принимают, что эти зависимости аппроксимируются по этапам непростого монотонного нагружения, при котором для любой точки тела главные оси дапряжений могут в процессе нагружения изменять свою ориентацию произвольным образом. При этом каждая компонента девиатора деформаций изменяется по линейной зависимости от одного параметра, но на коэффициенты этих зависимостей ограничений не накладывается. Каждая компонента девиатора изменяется независимо от другой и, следовательно, их отношения изменяются без каких-либо специальных ограничений. При монотонном нагружении в отличие от простого предшествующий этап Багружения не определяет направление движения на последующем этапе. Постулированное для монотонного нагружения линейное движение изображающей точки в пространстве De не предопределяет линейного движения в пространстве девиаторов напряжений D . Характер движений этой точки в пространстве Dg определен соответствующими аналитическими выражениями. [c.41]

В процессе ползучести происходиг анизотропное упрочнение материала, которое вызывает ряд явлений, аналогичных эффекту Баушингера при знакопеременных пластических деформациях. Примером может служить обратная ползучесть, когда после снятия нагрузки наблюдаются деформации противоположного знака. В теории пластичност1г для описания анизотропного упрочнения вводится тензор добавочного напряжения, определяющий смещение цегггра гиперсферы пластичности. В случае одноосной ползучести добавочное напряжение можно трактовать как имеющий размерность напряжения структурный параметр р. В уравнении механического состояния (2.6.30) положим, что скорость ползучесзи является функцией разности действующего напряжения и параметра р [c.116]

Описание поведения материала при знакопеременном нагружении в соответствии с принципом Мазинга [28] согласуется с опытом, когда влияние изотропного упрочнения менее существенно, чем анизотропного. Однако при многократных циклических нагружениях накапливается значительная по абсолютной величине пластическая деформация (параметр Удквиста [59]), которая приводит к заметному изотропному упрочнению материала [67, 103]. Эту особенность в поведении материала можно отразить в структурной модели, если каждый структурный элемент наделить свойством изотропного упрочнения. [c.238]

Рассмотрим, следуя Р. Хиллу, уравнение поверхности нагружения изотропно упрочняющегося начально анизотропного материала с условием текучести (1.63). Поскольку в этом случае в процессе деформирования состояние анизотропии не изменяется, пределы текучести по мере упрочнения растут пропорционально одному параметру. Удовлетворяя этому условию, запишем уравнение поверхности нагружения в виде [c.24]

В рассмотренных уравнениях поверхности нагружения анизотропно упрочняющихся тел в качестве параметра упрочнения использо-вана накопленная пластическая деформация (параметр Удквиста). Поскольку материал при деформировании становится анизотропным, такое определение параметра упрочнения, при котором все приращения деформаций равноправны , представляется необоснованным. Физически более оправдан выбор в качестве этого параметра работы пластической деформации, но это обычно ведет к значительному усложнению расчетов. [c.36]

При наличии изотропного упрочнения R > О, см. 2.7) коэффициент подобия т в (2.81) для кривой деформирования при знакопеременном нагружении зависит от накопленной пластической деформации q поликристалла. По результатам анализа модели поликристалла при сжатии после предварительного растяжения для R — 0,02Go/t , где т — начальное значение предела текучести в системе скольжения, на рис. 2.29 кривой 1 соответствует т = 2,08, а кривой 2 — m = 2,50. Ширина петли гистерезиса при знакопеременном нагружении с амплитудой а/сту 2 в данном примере расчета достаточно быстро уменьшается. Штриховой линией для сравнения отмечена диаграмма растяжения при наличии только анизотропного упрочнения (G = 0,01Go, R = 0). На рис. 2.30 сплошной линией представлена расчетная зависимость т от q а нанесены точки, полученные при обработке экспериментальных данных по знакопеременному кручению тонкостенных трубчатых образцов из алюминиевого сплава АМгб при Т = 291- 523 К. Параметры модели В этом расчете также были подобраны иэ соответствия расчетных и экспериментальных кривых на первом этапе нагружения. В исследованном диапазоне температур коэффициент т практически [c.108]

Ниже в табл. 2.11-2.15 приводятся параметры анизотропного упрочнения Ea,(3,Ua для сталей S10 [28], S15 [28], ЗОХГСА [36] и алюминиевого сплава Д16Т [37]. Модуль Юнга для сталей равен 2 10 МПа, а для алюминиевого сплава 0.7 10 МПа. Коэффициент [c.58]

На основе результатов экспериментальных исследований [38-40] для стали 316 в первом приближении получено до — 3.3 г 1 — 5 do = 0.30 d = 2.9. После корректировки параметры до и do остались прежними, а параметры д и di приняли значения — 12 di — 3.3. Для этой же стали на основе одноосных испытаний [38] получены параметры анизотропного упрочнения Еа — 9200МПа, j3 — 760, (7а —ПО МПа и стабилизированное значение функции изотропного упрочнения Ср = 180 МПа. [c.70]

Ниже в таблицах для некоторых конструкционных сталей и сплавов приводятся модуль Юнга Е] коэффициент Пуассона и коэффициент температурного расширения ат параметры анизотропного упрочнения Еа, Р, <Уа, функция изотропного упрочнения Ср и энергия разрушения Wo при различных уровнях температуры Т. Коэффициент Пуассона для всех уровней температуры и для всех материалов кроме стали 12X18 Н9 принимался равным 0.3. [c.77]

Распространение гипотезы упрочнения на пространственный случай ветре-чает определенные затруднения. Вообще говоря, упрочнение, вызванное-ползучестью, резко анизотропно, как это следует, например, из опытов В. С. Наместникова. Однако большинство авторов ограничиваются предположением изотропии упрочнения, которое в этом случае характеризуется одним только скалярным параметром р. Допуская по-прежнему суш,ествование потенциала ползучести Ф, зависят,его от однородной функции первой степени 5 (Зц), запишем основные уравнения в виде (2.8),. учитывая, что Ф зависит также от р как параметра. [c.126]

А.А. Нигиным разработана программа расчета на ЭВМ кинетики напряженно-де( рмированного состояния дисков методом конечных элементов, алгоритм которой основан на использо-вании теории пластичности с трансляционным упрочнением в формулировке [75] и теории ползучести с анизотропным упрочнением в формулировке [76]. Использование этой программы позволяет рассчитать параметры деформационного критерия. Такие расчеты были проведены применительно к дискам [304], условия испытаний которых приведены в табл. 6.20. Тело диска разбивалось на треугольные элементы, в пределах которых принималась линейная зависимость перемещений от координат (рис. 7.21). Для определения распределения контурной нагрузки, действующей на выступ диска от лопаток, также использовался метод конечны элементов [304]. Пример такого расчета приведен на рис. 7.22. [c.494]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...