Очаг деформации при прессовании

Рис. 17. Схема очага деформации при прессовании (выдавливании)

Очаг деформации при прессовании 141, 154 [c.215]

Лп — высота пресс-остатка в момент образования центральной утяжины. о.д—высота очага деформации при прессовании трубы на пуансон. [c.183]

Рис. 6. Схема к определению составляющих элементарных сил в направлении оси XX матрицы у начала обжимающей части очага деформации при прессовании круглого

Особую роль играет температурный фактор при деформации с применением технологических смазок. Температура сильно влияет на вязкость масел, на количество смазки, вовлекаемой в очаг деформации (при прокатке, волочении, прессовании), и величину коэффициента трения (см. п. 6.5). От температуры зависит также структура смазочного слоя и его прочность (сопротивление продавливанию и сдвигу). [c.25]

Осесимметричное напряженно-деформированное состояние. В этом случае можно выбрать цилиндрическую систему координат г, а, г (рис. 3), в которой существенными аргументами искомых функций будут только координаты г, Z и а угловая координата а несущ,ественна. В площадках а отсутствуют касательные напряжения, а является главным нормальным напряжением. Матрица напряжений имеет вид (IV. 16). Решение задачи будет инвариантным относительно поворотов на любой угол вокруг оси z. Например, осесимметричным является напряженно-деформированное состояние в очаге деформации при волочении круглой проволоки или прессовании круглых прутков. [c.244]

Обратное выдавливание полых деталей. При анализе обратного выдавливания процесс разделяют обычно на начальную стадию, когда объем металла под пуансоном, охваченный пластической деформацией, распространяется на определенную глубину и остается постоянным на протяжении всей этой стадии, и конечную стадию, когда весь объем металла, находящийся под пуансоном, участвует в пластической деформации. В начальной стадии усилие практически не изменяется, а в конечной — возрастает по мере приближения пуансона к дну матрицы. Однако при изотермическом деформировании наибольшее усилие наблюдается в начальной стадии выдавливания, а в конечной — непрерывно уменьщается до момента соприкосновения пуансона с матрицей. При этом дно стакана утоняется, иногда вплоть до образования разрывов. Это объясняется весьма небольшим коэффициентом контактного трения при применении стеклосмазок, вследствие чего мощность трения металла о пуансон и дно матрицы при уменьшении высоты очага деформации невелика и преобладающее влияние на усилие выдавливания оказывает уменьшение очага деформации при одновременном разогреве деформируемого металла из-за теплового эффекта. Подобное явление наблюдается и в конечной стадии прямого прессования. Поэтому для определения наибольшего усилия ограничимся рассмотрением начальной стадии процесса. [c.196]

При изменении параметров прессования в практическом диапазоне к = 2,2 2,7 (меньшие значения для менее наклепываемых металлов, большие — для интенсивно наклепываемых металлов и при турбулентном истечении) А — коэффициент, учитывающий характер распределения напряжений в очаге деформации (при практическом изменении параметров А = 2,5) к — высота очага деформации. При ламинарном (послойном) [c.230]

В зависимости от способа деформации и течения металла по контактной поверхности векторное поле сил трения может быть простым и сложным. Наиболее простое, осесимметричное векторное поле имеет место при осадке цилиндрического тела. Также простое векторное поле существует при волочении и прессовании. В процессе прокатки при наличии двухзонного очага деформации и поперечного течения металла (в ушире-ние) векторное поле сил трения является сложным. В общем случае в любой точке контактной поверхности при прокатке вектор элементарной силы трения t имеет три составляющих tx, ty, (рис. 28, выделена точка в зоне отставания). При этом справедливо равенство [c.41]

Решение, Поскольку матрица гладкая, т = О, то крайние линии скольжения должны выходить из точки О под углом 45°. Ось полосы, по условиям симметрии и X = О, линия скольжения пересекает тоже под углом 45 . Это даст линию скольжения ОВ, представляющую собой правую границу очага деформации. Левую границу находим таким же образом. Получим линию скольжения ОС. В данном случае прессования Hi == Яо/2) ОС = ОВ, и очаг пластической деформации ограничивается концентрическим ве ом радиусом ОВ. Следовательно, при прессовании образуется жесткая зона OD , металл которой в пластическом течении не участвует и уйдет в отходы прессования. [c.279]

Рассмотрим случай прессования через гладкий контейнер и матрицу. Поле линий скольжения при прессовании с вытяжкой (х = 3 показано на рис. 85, а. Оно состоит из центрированного поля mdl и треугольной области gdm однородного напряженного состояния. Линии скольжения в области gdm наклонены к стенке матрицы под углом я/4. Под ЭТИМ же углом характеристика ml пересекает ось симметрии. Определим показатель напряженного состояния в очаге деформации. На линии ml среднее гидростатическое давление записывается в виде [c.200]

При всех процессах прессования вид напряженного состояния очага деформации определяется в большей его части тремя главными нормальными напряжениями сжатия и иногда в меньшей его части (главным образом, у контактных поверхностей) двумя главными нормальными напряжениями сжатия и одним главным нормальным напряжением растяжения. [c.427]

В прессуемых заготовках нередко появляются трещины, разрывы, утяжины и другие дефекты вследствие высокой неравномерности течения металла и недостаточной его пластичности. Пластичность поверхностных слоев снижается из-за охлаждения их при прессовании с малой скоростью. При прессовании с высокой скоростью пластичность также может снизиться вследствие фазовых превращений при повышении температуры в очаге деформации. [c.9]

При изотермическом прессовании со стеклосмазкой уменьшается неравномерность течения металла в очаге деформации и практически нет свойственной обычным условиям разницы в структуре и свойствах металла на концах прутка. Вследствие уменьшения, а в отдельных случаях и устранения жестких зон в углах между контейнером и матрицей расширяется номенклатура заготовок, получаемых выдавливанием. [c.24]

Характер течения металла при выдавливании и прессовании в значительной степени зависит от трения на границе между деформируемым металлом и инструментом и неоднородности прочностных свойств в объеме заготовки. В зависимости от действия этих факторов наблюдаются различные виды течения металла, из которых можно выделить три основных (по С. И. Губкину) с локализацией очага деформации вблизи матрицы с распространением очага деформации на всю заготовку с пережимом внутренних слоев заготовки внешними. [c.180]

При изотермическом прессовании можно значительно увеличить длину заготовки, не опасаясь резкого увеличения усилия деформирования. Разница в усилии при прессовании двух заготовок разной длины определяется в основном неодинаковой силой трения, возникающей на стенках контейнера, так как заготовка над верхней границей очага деформации практически не деформируется. Для установления влияния длины заготовки на усилие прессования образцы из сплава ВТЗ-1 с различным отношением длины к диаметру, смазанные стеклосмазкой № 209, прессовали со скоростью 0,75 мм/с при 900° С. Заготовки диаметром 16 мм имели длину 16, 24, 32, 40 и 48 мм, диаметр контейнера 17 мм, диа- [c.181]

При изотермическом прессовании металлов усилие уменьшается в основном вследствие разогрева металла в очаге деформации. Об этом свидетельствует характер диаграмм усилие—ход, записанных при различных скоростях деформирования (рис. 97, а). Участки О—1 и 2—3 соответствуют упругому нагружению, на участке 1—2 заготовку осаживают в контейнере и заполняют конус матрицы. Значительное уменьшение усилия на участке [c.185]

Примем, что при прямом и обратном прессовании прутков круглого сечения очаг деформации ограничен конической поверхностью матрицы и сферическими поверхностями с центром в точке О (рис. 96). Уравнение баланса мощностей имеет вид [c.186]

Так как при изотермическом деформировании со стеклянной смазкой коэффициент трения очень низок, доля усилия, приходящаяся на преодоление сил трения в контейнере и матрице, не превышает 10% от усилия, необходимого для деформации металла в очаге. Для применяемых на практике углов конической части матрицы (01 > 45°) мощность, развиваемая касательными напряжениями на границах очага деформации, составляет —20% от мощности внутренних сил. Обе эти составляющие можно учесть поправочными коэффициентами, равными для прямого прессования 1,3, а для обратного 1,2. [c.190]

Таким образом, если сечение границы очага деформации со стороны исходной заготовки представляет собой окружность, то сечение границы со стороны прессованной трубы в отличие от прессования сплошного прутка или полосы не может быть окружностью. При 0 = 0 (103) имеет вид [c.194]

При определении усилия обратного выдавливания деталей из вязкого металла подобное допущение может привести к большим погрешностям, так как в этом случае мощность сил на разрывах касательной составляющей скорости, как было указано, рассчитывают приближенно. Для уточненных расчетов необходимо выбрать поле скоростей, в наибольшей степени приближающееся к действительному и отвечающее требованию непрерывности. Примем, что границы очага деформации, так же как и при прямом прессовании полосы, прутка или трубы, отделены от жесткого металла в меридиональном сечении дугами с радиусами кривизны Г1 и г 2 и внутри очага наблюдается радиальное течение (рис. 100, б). Такая схема близка к действительному течению металла. [c.197]

В отличие от осадки прессование принято считать стационарным процессом, в котором форма и размеры очага деформации постоянны, а металл, находящийся в очаге, непрерывно обновляется. Поэтому при тепловых расчетах необходимо учитывать вносимую и выносимую из очага деформации теплоту вместе с деформируемым металлом. Примем следующие допущения (см. также гл. V). [c.204]

При прессовании с обратным истечением через плоскую матрицу упругая зона, как известно, уменьшается, а образующая боковой поверхности очага деформации приближается к торцовой поверхности матрицы, угол а еще прите [c.190]

При назначении величины Км п следует иметь в виду, что при прессовании с прямым истечением деформируемый металл подходит к обжимающей части очага деформации в деформированном состоянии, которое становится особенно заметным при отсутствии смазки. Это сказывается на значении Км.н, увеличивая его по сравнению с табличными материалами при статическом напряжении примерно на 10—15%. При прессовании с обратным истечением такого увеличения Км.н не может быть, так как металл до входа в обжимную часть (если не считать распрессовки) не деформируется. Это объясняет кажущееся несоответствие между формулами (41а) и (39), с одной стороны, и наблюдениями — с другой. В формулах (41а) и (39) показано увеличение силы на деформацию и трение в обжи- [c.211]

Нормальное напряжение на поверхности пояска не может быть большим, так как после выхода из обжи.мающей части очага деформации прессуемый металл пластически почти не деформируется. В связи с этим к пояску не может привариться прессуемый металл. Вследствие этого /к С 1,00, а потому можно принимать при прессовании со смазкой 0,25, при прессовании без смазки 0,50. [c.213]

В начальный неустановившийся период полоса имеет переменные толщину и плотность, так как плотность порошка, заполняющего зону деформации, изменяется по высоте. При вращении валков в раствор между ними увлекаются деформируемые частицы порошка, которые вызывают расклинивающее действие, а в очаг деформации поступают новые порции порошка. В момент, когда процесс вовлечения и прессования порошка уравновешивается сопротивлением стана упругим деформациям, наступает установившийся период прокатки, в котором выходящая полоса имеет постоянную плотность, хотя плотность порошка в зоне деформации переменна. В конечном периоде происходят обратные явления в связи с разгрузкой валков стана. [c.271]

В качестве основного решения задач ОМД Г.Я.Гун предложил использовать гармонические поля скоростей, построенные с помощью интеграла К.Шварца-Э.Кристоффеля (П3.35). Необходимые элементы теоретических основ применения этого интеграла изложены в п. ПЗ.1.4. Здесь использование ингеграла К.Шварца-Э.Кристоффеля рассмотрим на примере течения сплошной среды в области, которую можно использовать для аппроксимации очага деформации при прессовании, волочении или прокатке (с заменой дуги захвата хордой) в условиях плоской деформации (рис. 69). [c.223]

Рис. 5. Схема осредненных главных нopмaл ныx напряжений, действующих в очаге деформации при прессовании сплошного круглого профиля в предпо ложении отсутствия контактного трения (Т —текущий угол между направлениями Sl осью XX, изменяющийся от О до

Иногда при горячем гидропрессовании эффективен неравномерный нагрев заготовки по сечению. Например, при прессовании жидкостью, состоящей из 70% битума, 20% графита и 10% сульфида молибдена, предварительно равномерно нагретая заготовка из сплава ЖС6-КП до 1150° С полностью растрескивается. За время технологического цикла (15 с) средняя температура заготовки может снизиться до 1000° С, а разность температур периферийных и центральных слоев составлять 150° С. Для сплавов типа ЖС6-КП такой перепад температур недопустим. Перегрев периферийных слоев заготовки на 150° С при форсированном нагреве выравнивает температуру заготовки по сечению при прохождении ею очага деформации. При этом получают высококачественные прутки. [c.14]

Это, как и в. других про1цессах обработки металлов давлением, приводит к необходимости гипотетического осреднения в пределах обжимающих части очага деформации рабочих температур и величин максимального сдвигающего напряжения К, а отсюда и выбора значений Л м-н, Км-к я Км.с при осред-ненной температуре. Средней рабочей температурой можно считать среднеарифметическое значение температур металла в момент начала прессования и выхода металла из очага деформации. При отсутств1ИИ данных о температуре выхода металла приходится назначать их с учетом нагрева контейнера и условий, влияющих на тепловой эффект. Чаще всего в таких условиях за среднюю. рабочую принимают температуру металла в начале процесса. Соответственно выбранной средней рабочей температуре выбирают величины Км-и по материала.м статического линейного растяжения или сжатия (с корректи [c.210]

Все линии тока, пересекающие границу пластической области, имеют одинаковый годограф 1234, а пересекающие границу <11 — линию 12 34 (рис. 85, б). Сделаем оценку использования ресурса пластичности при прессовании сплава АМг5. По И. П. Ренне степень деформации на входе в очаг деформации в некоторой точке с на линии с11 будет [c.202]

От хорошо известных и распространенных способов обработки металлов давлением гидроэкструзия, или прессование жидкостью, находящейся под высоким давлением, отличается особо благоприятной схемой напряженного состояния и вместе с тем резким уменьшением вредной роли сил трения. Принципиальная схема прессования металлов жидкостью высокого давления (рис. 90) состоит в том, что в замкнутый объем, образованный контейнером, матрицей и заготовкой, подается жидкость. При достижении определенного давления, необходимого для преодоления сопротивления деформации материала заготовки и сил трения в очаге деформации, происходит выдавлива- [c.213]

Для более точного расчета мощности на границах очага деформации, например, при определении оптимального угла конусной воронки матрицы для прессования надо учитывать, что действи-114 [c.114]

В изотермических условиях уменьшается объем упругодефор-мированных зон в углах между контейнером и матрицей. На рис. 93,а показана макроструктура пресс-остатка титановой заготовки после прессования в плоскую матрицу (201 = 180°). Вытяжка составляла 3,5, температура прессования 900° С. Очаг пластической деформации отделен от жесткой зоны конической поверхностью интенсивного течения металла в виде светлой полосы, переходящей на поверхность прутка. Угол конусной воронки течения металла —140°, т. е. намного больше угла при прессовании в обычных условиях. На рис. 93, а нет скола металла, т. е. целостность заготовки не нарушается. Это можно объяснить резким повышением пластичности металла при небольшой скорости деформирования (в данном случае и = 0,1 мм/с). [c.182]

Плоское прессование. При прессовании широкой полосы состояние металла можно считать плоскодеформированным. Деформация при малом коэффициенте контактного трения, так же как и при прессовании круглых прутков, локализуется вблизи матрицы. Принимают, что очаг деформации (см. рис. 96) ограничен двумя цилиндрическими поверхностями, оси которых совпадают, и наклонными плоскостями матрицы, а направление течения металла в очаге радиальное. Кинематически допустимое поле скоростей можно описать соотношениями [c.190]

При прессовании на гидравлическом прессе v = onst) тепловой поток трения максимален на выходе металла из очага деформации [c.213]

Линия 5 — ( горбик ), которая может быть начальным участком каждой яз перечисленных -ранее четырех кривых (1, 2, 3. 4). Появление такого горбика связано, как правило, с больщими ускорениями в начале процесса. Высоту горбика расчетным путем определить не удается ее приходится учитывать особым эмлирически.м, коз(ффициентом т), значения которого указаны далее. Поэтому определение силы Гкр и остальных ведется без учета горбика . При таком допущении линии 2 к 4 показывают, что в соответствующих им стадиях прессования из.меняется, по крайней мере, по два силовых фактора. Наиболее вероятными для линии 2 являются одновре.менное уменьщение поверхности скольжения и сил трения о контейнер и увеличение внутренних сдвигающих напряжений вследствие снижения температуры в очаге деформации (охлаждение металла). Наиболее вероятным для линии 4 является одновременное изменение поверхности скольжения и напряжения трения. [c.188]

Для определения соответствующей реактивной мощности при прессовании круглого прутка из круглого слитка через коническую матрицу выделим в очаге деформации элемвнтар ный слой, находящийся на расстоянии х от выхода. из обжимающей части очага (рис. 2), образуемый двумя ко ниентрнчески ми оф ерич есх ими поверхностями, находящимися [c.189]

Величина Ткр = к Ккр наиболее близко к действительности определяется из анализа индикаторных диапрамм, полученных при прессовании сплошных профилей прямым истечением, а условиях изотермического состояния металла в течение всего процесса и постоянства скорости прессования. П ри этом до момента подхода пресс-шайбы к обжам ающей части очага деформации уменьшение полного давления происходит лишь за счет уменьшения пов.ерхвости контактного трения на поверлности контейнера, а поэтому индикаторная диаграмма на рассматриваемом участке близка к прямой линии (см. рис. 1. линия 3 и рис. 14. линия АВ). [c.212]

В связи с этими особенностями процесса материал в очаге деформации находится в состоянии всестороннего сжатия. Это очень благоприятная для обработки давлением схема напряженного состояния, и благодаря ей гидростатическим способом можно прессовать даже очень хрупкие материалы, такие как вольфрам, молибден, бериллий и др. Давление прессования гидростатическим методом на 40—50% ниже, чем при обычном прессовании, а скорость в соши раз выше. [c.300]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...