Локализация очага деформации

Локализация очага деформации возрастает по мере уменьшения технологического зазора. [c.20]

Характер течения металла при выдавливании и прессовании в значительной степени зависит от трения на границе между деформируемым металлом и инструментом и неоднородности прочностных свойств в объеме заготовки. В зависимости от действия этих факторов наблюдаются различные виды течения металла, из которых можно выделить три основных (по С. И. Губкину) с локализацией очага деформации вблизи матрицы с распространением очага деформации на всю заготовку с пережимом внутренних слоев заготовки внешними. [c.180]

Профильная схема формообразования используется в деформирующих метчиках, имеющих прямые или винтовые поверхности для локализации очагов деформации на вершинах некруглого поперечного сечения с радиусом г. [c.544]

ЛОКАЛИЗАЦИЯ ОЧАГА ДЕФОРМАЦИИ [c.237]

В результате интенсивного скольжения по границам зерен наблюдается смещение зерен, которое проходит в тесной взаимосвязи с деформацией соседних зерен. Скольжение по границам зерен вызывает резкую локализацию деформации в соседних зернах, что может явиться причиной развития микротрещин (рис. 15). Процесс локализации деформации при повышении ее степени приводит, как правило, к лавинному скольжению. При растяжений направление лавинного скольжения совпадает с направлением действия максимальных касательных напряжений. Поэтому в общей картине распределения деформаций по микроучасткам с увеличением степени деформации не обязательно получают развитие максимальные пики деформации. С ростом деформации может происходить перераспределение интенсивности деформации в различных участках, приводящее к тому, что деформация на участках с малой высотой пиков начинает опережать деформацию на участках с большой высотой пиков (закон постоянства очагов деформации сохраняется). При небла- [c.25]

Настоящее исследование проведено с целью выяснения механизмов локализации микропластической деформации в монокристаллах молибдена (100). При этом особое внимание обращено на выяснение роли бездислокационных каналов в формировании очага усталости. [c.164]

Обсуждавшаяся модель справедлива для случая установления идеальной адгезионной связи двух одинаковых поверхностей и бесконечно малых углов наклона поверхностных микронеровностей. Однако она допускает сравнительно простые обобщения на случаи несовершенства пятна фактического контакта (микронеровности второго порядка поверхностные пленки и включения) различия кристаллической ориентации контактирующих поверхностей взаимодействия материалов с разными механическими характеристиками. В условиях характерного для фрикционного взаимодействия массопереноса с поверхности более мягкого материала пары трения на поверхность более твердого по существу имеет место взаимодействие двух одноименных поверхностей. Обобщение на случай контакта разнородных материалов сохраняет геометрические параметры очагов деформации и приводит лишь к перераспределению интенсивностей сдвигов с их концентрацией в когезионно менее прочном материале. Контакт реальных поверхностей отличается от схемы, приведенной на рис. 1.6, й тем, что угол наклона микронеровностей не равен нулю и соответствующий концентратор напряжений и деформаций нельзя считать бесконечным. Однако среднее значение угла наклона микронеровностей не превышает 9—10° для шлифованных поверхностей и 1—3° для полированных. В результате вносимая погрешность невелика, а при необходимости она может быть легко учтена. Несовершенство адгезионной связи, в том числе за счет влияния микронеровностей второго порядка, поверхностных пленок, разориентировки контактирующих зерен также не противоречит предложенной схеме локализации деформаций, хотя и вызывает приращение сдвига в плоскости контакта. При возрастании степени несовершенства (несплошности) контакта до некоторого критического значения линзообразный очаг деформации распадается на отдельные очаги по микронеровностям второго порядка. [c.23]

Чистовая вырубка со сжатием (или с поперечной осадкой) является наиболее совершенным способом получения деталей с гладкой и хорошей поверхностью среза. При этом способе удельное усилие, передаваемое прижимным кольцом на заготовку, должно быть не менее предела текучести 0 штампуемого металла. Для локализации сжимаемых напряжений в очаге деформации на прижимном кольце делают клиновидные ребра для чистовой вырубки материалов s до 3—4 мм, а для более толстых материалов аналогичные ребра делают также и на матрице, профиль которых показан на рис. 34. При таком высоком давлении, которое создается со стороны прижимного кольца, в очаге деформации заготовки возникает объемное-напряженное состояние (неравномерное сжатие), повышающее пластические свойства металла, благодаря чему степень деформации до момента начала разрушения металла повышается, а следовательно, увеличивается и высота блестящего пояска, характеризующая шероховатость боковой поверхности отделяемой части металла. [c.87]

Если в разделительных операциях стремятся к максимальной локализации очага пластической деформации, то в формоизменяющих операциях стремятся избежать ее. Заметим, что очагом пластической деформации называется та часть заготовки, пластическая деформация которой обеспечивает формоизменение, характерное для той или иной операции листовой штамповки. [c.5]

Локализация очага пластической деформации на части поверхности торца заготовки позволяет уменьшить их в 10-20 раз. Подобную локализацию в тонком поверхностном слое можно осуществить как показано на рис. 11.1. [c.319]

Раскрытие трещины — один из важнейших параметров механики разрушения. Поэтому оценка влияния удаленной пластической зоны на трещину может быть выполнена на основе вычисления изменения раскрытия трещины, обусловленного влиянием второго очага локализации пластических деформаций. [c.280]

На рис, 5.118 показано изменение микротвердости в зависимости от расстояния по мере удаления от места зарождения трещины. Измерения выполнены на приборе ПМТ-3 при нагрузке 1 Н (100 г). Для исследования использован шлиф в плоскости листа (стенки резервуара) после снятия поверхностного 0,8-мм слоя металла. Как видно из рис. 5.118, наблюдается некоторое увеличение микротвердости в пределах зоны не более 0,09 мм. Это указывает на небольшую по величине зону пластической деформации в окрестности очага зарождения трещины. Естественно предположить, что степень пластической деформации в зоне собственно зарождения трещины была выше. Эта зона в последующем была съедена коррозией. По сути формирование микротрещин вдоль околошовной зоны как очага зарождения макротрещины имеет коррозионно-механическое происхождение. Дальнейшей локализации коррозионного износа у основания валика способствуют не только концентрация напряжений от действия кольцевых напряжений, но и угловатость сварного соединения, вызывающая появление изгибных напряжений. [c.371]

При деформировании в холодном или слегка подогретом штампе в заготовке образуется неоднородное температурное поле, возникают зоны затрудненной деформации и очаги локализации деформации. Контактная поверхность цилиндрических заготовок диаметром и высотой 300 мм при осадке между шероховатыми бойками без смазки с относительной деформацией 50% (вся контактная поверхность представляет собой зону прилипания) и скоростью деформирования 5 мм/с охлаждается на 300° С больше, чем в середине. При полном времени осадки (33 с) уже через 5 с температура заготовки на глубине 10 мм от контактной поверхности снижается до 880° С, тогда как температура центральных слоев 1110° С [56]. [c.7]

Локализация деформаций в очагах фактического контакта при трении скольжения облегчает процесс зарождения очагов разрушения. Привлечение теории деформирования к рассмотрению эволюции отдельного пятна контакта позволило установить Е.М. Макушку [31], что мостик сварки может существовать часть периода действия пятна контакта (вначале концентрация деформации приводит к схватыванию, а затем к разрушению его по поверхности контакта либо по деформированному телу). [c.324]

При использовании данной конструктивно-кинематической схемы локализация очага деформации отсутствует. Тем не менее получен положительный эффект в результате использования комбинированного силового нагружения сжатия действием осевой силы и тангенциального сдвига при приложении активного момента трения по торцу обрабатываемого металла. Благоприятная силовая схема, снижая деформирующую силу в 3-4 раза, резко уменьшает истирание штампа и позволяет более широко применять неполную горячую штамповку без снижения Рис. 11.10. Изменение отно-стойкости рабочего инструмента. сительной скорости [c.329]

Исследование усталости монокристаллов ряда металлов показало, что большую часть их долговечности занимает процесс упрочнения и зарождения микротрещин [1]. Стадия упрочнения при усталостном нагружении связана с накоплением и перераспределением дефектов кристаллического строения, в частности дислокаций, т. е. с созданием характерной усталостной дислокационной структуры [1, 2 и др.]. С увеличением числа циклов наблюдается локализация микропластической деформации, приводящая к образованию и развитию очага усталости. По-видимому, это связано с тем, что в процессе усталостного нагружения, как и при однонаправленной деформации на стадии предразрушения, начинают проявляться коллективные свойства дислокаций ввиду их высокой концентрации в микрообъемах [3, 4]. Проявление коллективных мод микропластической деформации может сопровождаться возникновением локализованных в объеме упругих напряжений, сравнимых с теоретической прочностью материала [5]. Естественно, на этой стадии в участках локализации напряженш и деформаций могут возникать микротрещины. [c.163]

Обратное выдавливание полого стержня постоянного сечения из сплошной заготовки. Направления течения металла заготовки и движения пуансона, образующего полость, противоположны. Процесс состоит из трех основных стадий в первой стадии (не-установившейся) происходит интенсивное увеличение силы выдавливания, распрессовка заготовки и образование очага деформации во второй (установившейся) — сила из.меняется незначительно, металл в очаге деформации дополнительно упрочняется, локализация деформации усиливается. Третья стадия наступает при приближении значений высоты очага деформации и высоты перемычки. Вначале происходит образование радиальных пресс-утяжин, что вызывает уменьшение силы. Затем по мере осадки очага деформации при выдавливании сила интенсивно возрастает. Сила, действующая на пуансон, по сравнению с прямым выдавливанием (см. п. 9), больше, но конструктивное оформление пуансона проще. Формы поперечных сечений невыдавленной и выдавленной частей заготовки и виды штампуемых деталей при обратном и прямом (см. п. 9) выдавливании аналогичны. [c.101]

Проведенное рассмотрение показывает, что процесс хрупкого разрушения определяется образованием и эволюцией ансамбля элементарных носителей разрушения — фрустронов. Последние представляют мезоскопические области локализации сдвиговых деформаций, окруженные сверхпластичной оболочкой. Хрупкий механизм разрушения обеспечивается посредством кластеризации фрустронов в закритический очаг разрушения, что требует вязкости и, превышающей значение (4.18). В вязких материалах, где реализуется обратное условие, разрушение протекает по дилатонному механизму [252, 273, 276], присущему неоднородным материалам, где наличие концентраторов напряжений приводит к пределу прочности, значение которого гораздо ниже теоретического предела [276]). [c.311]

Степень локализации очага пластической деформации зависит от размерных характеристик инструмента, в частности, от величины зазора между матрицей и пуансоном и от радиусов скругле-ния рабочих кромок пуансона и матрицы. Чем меньше зазор и радиусы скругления рабочих кромок инструмента, тем (более подробно об этом будет сказано ниже) больше локализуется очаг пластической деформации около рабочих кромок пуансона и матрицы. [c.5]

Для большей локализации сжимающих напряжений вблизи поверхности раздела рабочий торец прижима делают ступенчатым для локализации очага пластических деформаций и уменьшения смещения заготовки в процессе вырубки на прижиме предусматривают зуб, врезающийся в заготовку и препятствующий течению металла от поверхности рездела. [c.80]

Влияние контактного трения на процесс отбортовки. Силы контактного трения, действующие на кромке отверстия, играют юложительную роль, так как затрудняют локализацию дефор-1 аций, противодействуя возможному при локализации смещению материала в окружном направлении. Контактное трение, действующее в других очагах деформации, является вредным, так как увеличивает усилие деформирования. Для увеличения степени деформации нужно, чтобы в течение всего процесса в контакте с пуансоном находилась только кромка заготовки, что обеспечивается использованием инструмента со сферической или конической формой рабочей поверхности. [c.71]

В исследуется влияние очага локализации пластических деформаций и новрежденности, удаленного от кончика трещины нормального отрыва, на трещину в условиях плоского напряженного состояния. Удаленные локализованные зоны пластического течения, сопровождаемого развитием в этих зонах повреждений, могут зарождаться в процессе циклического нагружения, химического или температурного воздействия. Па осповапии [ ], [ ] мы даем в метод вычисления раскрытия трещины нормального отрыва в зависи- [c.23]

Пагружепие трещины нормального отрыва в условиях плоского напряженного состояния в поле остаточных напряжений (связанных с предыдущим циклом нагружения) может приводит к образованию двух очагов пластического течения (двухзонная локализация пластических деформаций) неносредственно у кончика трещины и в зоне максимального остаточного растяжения, которое в случае циклического нагружения достигает одной трети предела текучести. Моделируя по схеме Леонова-Папасюка-Дагдейла пластические зоны отрезками, для определения трех безразмерных параметров, характеризующих положения пластических зон, получена ( ) система нелинейных уравнений, которая анализируется с помощью оригинального численного алгоритма ( ), разработанного специально для этой цели. Получена ( ) точная формула для вычисления раскрытия трещины нри двухзонно локализованных пластических деформациях. Асимптотический анализ величины раскрытия трещины для случая, когда линейный размер удаленной пластической зоны мал по сравнению с длиной трещины, приводит к заключению, что влияние удаленной пластической зоны па трещину проявляется в форме ее дополнительного закрытия. [c.251]

После 10 лет эксплуатации произошла разгерметизация трубопровода 0720x10 мм Газораспределительная станция-1-Сакмарская ТЭЦ. Трубопровод протяженностью 9,7 км, предназначенный для транспортировки очищенного природного газа под давлением 1,2 МПа, сооружен из труб производства Челябинского трубного завода (сталь ВСт Зсп). Повреждение трубы представляло собой разрыв металла П-образной формы с основанием, располагавшимся почти параллельно (под углом -20 ) оси трубопровода. Общая длина линии разрыва составляла -2700 мм. Вдоль линии разрыва выявлены три характерные зоны металла 1 — зона с первичной продольной трещиной длиной - 1000 мм без явных признаков пластической деформации. Трещина проходила по поверхности трубы с механическими повреждениями (задиры и вмятина) под углом - 20° к оси трубопровода 2 и 3 — зоны с участками долома, располагавшимися под углом 40-50° к поперечному сечению трубы и направленными в одну и ту же сторону относительно первичной трещины. В зоне 1 находились окисленная поверхность шириной от 7,7 до 8,3 мм, то есть до -90% толщины стенки трубы, и поверхность долома шириной 0,9-1,5 мм по всей длине продольной трещины. Отмечено, что увеличение угла между линией разрыва металла и осью трубы произощло в местах локализации концентраторов напряжений, а именно на концах задира, который явился очагом зарождения исходной трещины. На поверхности трубы в области зарождения трещины и вблизи нее зафиксированы многочисленные механические повреждения металла в виде групп задиров (бороздок) и отдельных вмятин. Размеры задиров длина от 48 до - 1000 мм, глубина — от 0,8 до 3,0 мм. Размеры вмятин длина — от 130 до 450 мм, ширина — от 75 до 130 мм, глубина — от 5 до 25 мм. Наиболее протяженные задиры и самая крупная вмятина располагались вдоль предполагаемой линии зарождения разрыва. Характер задиров [c.56]

Приведенные данные показывают, что представление о порядке включения различных областей металла в пластическую деформацию требует уточнения. В частности, до сих пор считалось, что в начальной стадии в пластическую деформацию вступают области, имеющие низкий предел текучести или наиболее благоприятно кристаллографически ориентированные для прохождения сдвиговых процессов. Затем в результате неоднородной деформации и локального упрочнения очаги пластической деформации перебрасываются на новые микрорайоны, обеспечивая переменную локализацию процесса и наиболее интенсивное развитие его то в одной, то в другой части деформированного объема. Результаты иссле- [c.28]

Следует отметить, что предлагаемая методика оценки влияния удаленных от вергпппы трещины локализованных очагов пластических деформаций на равновесие трещины нормального отрыва может быть использована и при иных источниках подобной локализации (локальное возрастание напряжений вследствие термического воздействия, накопления повреждений в условиях водородного охрупчивания и пейтроппого облучения и т.н.). Формально вид ноля остаточных напряжений учитывается только через функцию Н(д), которая, согласно определению, вычисляется в виде [c.286]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...