Оптимальное коническая

Размеры оптимального конического рупора (рис. 2.3.2, г) связаны между собой соотношением [c.51]

Ширина луча оптимального конического рупора на уровне 0,5 по мощности (в радианах) составляет [c.51]

Расчет конических вихревых труб. Расчет вихревой трубы с диффузорной камерой энергоразделения от предшествующего отличается лишь уточнением некоторых геометрических параметров, касающихся ее геометрии и выбора безразмерной длины. В соответствии с рекомендациями последних публикаций следует считать оптимальными для диффузорных камер энергоразделения следующие геометрические характеристики [c.225]

Более поздние исследования, проведенные В.А.Сафоновым в ХАИ, А.П. Меркуловым с учениками в КуАИ (23, 117, 168, 169, 170], позволили уточнить характеристики охлаждаемых вихревых труб. Исследованная коническая вихревая труба имела диаметр тр Оптимальная длина камеры энергоразделения в [c.291]

Картина истечения из конически-сходящегося насадка в значительной степени зависит от угла его конусности 0. При малых значениях 0 сразу за входным сечением образуются отрывные течения и такой насадок работает почти как цилиндрический. Наоборот, при больших значениях 0 на входе течение почти безотрывно, зато на выходе из насадка образуется сжатое сечение, как при истечении из отверстия. Суш,ествует определенное оптимальное значение угла конусности сужающихся насадков 0 = 10 15°. В этом случае ф = 0,96, е = 0,98, = 0,94. [c.244]

Крайние участки подступичной части цилиндроконических осей могут быть проконтролированы наклонным преобразователем с конической поверхности. Такой контроль рекомендуется применять в качестве дополнительного при обнаружении дефекта в подступичной части оси, а также в том случае, если размеры контролируемой оси не совпадают с размерами, указанными в табл. 5.1 для данного типа оси. Оптимальный угол призмы преобразователя — 50°. При конусности оси, отличающейся от данных, указанных в таблице, для получения максимальной амплитуды отраженного сигнала от бурта (или проточки) необходимо выбрать один из преобразователей с углом призмы в пределах 30° — 50°. Если коническая часть оси имеет большую шероховатость поверхности, то для улучшения акустического контакта рекомендуется применять специальные методы и материалы, описанные ранее. Перемещая преобразователь вниз по образующей конической части оси до исчезновения сигнала от бурта или проточки, а затем от этих положений в зоне шириной до 10 мм ищут дефекты. В поперечном направлении преобразователь перемещается с шагом 5—10 мм. [c.104]

Применением в металлургическом машиностроении профиля упорной резьбы с увеличенным в 2—3 раза шагом. S и с увеличенным радиусом впадин до 0,385 S удается повысить предел выносливости винтов в 1,5 раза. Отработаны оптимальные формы винтов и гаек, работающих при переменных нагрузках винты с утоненным стержнем и конической рассверловкой в резьбовой части, с корригированным шагом резьбы, с пониженной жесткостью резьбы, с плавным сопряжением с головкой гайки, работающие на растяжение, самоустанавливающиеся гайки, резьбовые вставки и др. [c.59]

При отбортовке конических днищ на поворотный стол устанавливают приспособление 12 для отбортовки, на котором закрепляют изделия II. Кронштейн с роликом 13 настраивают на оптимальный угол отбортовки. [c.81]

Консольно-расположенные конические зубчатые колёса типа автомобильных при перегрузках обычно работают небольшими участками зубьев со стороны их толстых концов. Для уменьшения концентрации нагрузки с края зуба такие зубчатки нарезаются при различной продольной форме зубьев исходного инструментального плоского колеса для шестерни и колеса. Так например, круговые зубья нарезаются с разными радиусами дуг на выпуклой и вогнутой стороне. Достигнув оптимального расположения пятна касания (а именно — ближе к тонкому концу), можно избежать резкой концентрации нагрузки на толстых концах зубьев при перегрузках (это относится и к зубчатым колёсам зерол). [c.332]

Поверхность отверстия или образующий контур детали или отхода при оптимальном Zg состоит из блестящего пояска и конической шероховатой части (фиг. 125). При недостаточном зазоре [c.140]

Рис. VI1-13. Коэффициенты сопротивления и оптимальные углы раскрытия ступенчатых диффузоров в прямом канале а — конических, б — плоских,

Исследования, проведенные на ЛМЗ, в БИТМ и ЛКИ [25 гл. XI], показали, что для ступени как с перекрышей на входе, так и без нее, оптимальная форма меридионального профиля у периферии НА близка к конической. Угол раскрытия y" желательно выбирать меньшим чем 30°, так как при больших углах потери резко нарастают. Удачной характеристикой для обобщения опытных данных по влиянию угла у" на эффективность ступеней с относительно длинными лопатками оказывается угол эквивалентного конического диффузора 6э. В зависимости от этой характеристики [26] относительное снижение к. п. д. различных ступеней большой веерности ( г = 3,3-ь4,1), имеющих у" = 30- 50°, не превышает 2%, если 0э<5О- 7О°. При этом большим углам 6э соответствуют меньшие углы меридионального раскрытия у". [c.224]

Фиг. 7-5. Оптимальная связь раскрытия с относительной длиной конической отсасывающей трубы.

ЛМЗ рекомендует [Л.36] вводить такие поправки в соответствии с табл. 7-1 при переходе от конической трубы с l = (Z 3,5)D к изогнутой со строительной высотой ( 7-9) h p= 2 2A). Указанные поправки вводятся лишь при расходах, больших оптимального. [c.75]

Сравнительно малое сопротивление создается также при входе потока через коллекторы с прямыми образующими, оформленные в виде усеченного конуса (рис. 3-2,6 и в) или в виде сужающихся участков с переходом с прямоугольника на круг или с круга на прямоугольник (рис. 3-2, г). Коэффициент сопротивления таких коллекторов зависит как от угла сужения а, так и относительной длины l D, сужающегося участка. Каждой длине конического коллектора. соответствует свое оптимальное значение а, при котором коэффициент сопротивления принимает минимальное значение. Практически оптимум о для широкого диапазона // ) (порядка 0,1 — [c.115]

В случае сдувания пограничного слоя в конических диффузорах с большими углами расширения а (30° и 60°) оптимальным является нулевое местоположение (.Vo = 0) щели сдува [5-95]. Эффективность диффузора со сдуванием зависит от относительной площади [c.199]

Для диффузорных переходов (аналогично плоским или коническим диффузорам) оптимальной длине соответствует минимальное гидравлическое сопротивление. При этом особенно важно предупредить возникновение отрыва на начальном участке перехода. Для этого полный угол между расходящимися стенками в начале перехода не должен превышать 8—10°. Выполнение этого условия в переходах типа А приводит к сравнительно большой их длине при а= 10" [c.208]

Режим резания должен обеспечивать требуемую производительность и качество обработки при оптимальном периоде стойкости режущего инструмента. Режим резания при обработке прямозубых конических колес выбирают в зависимости от многих факторов. Главные из них применяемый метод обработки, модуль колеса, ширина зубчатого венца, обрабатываемый материал, материал режущего [c.584]

Основные научные направления аэродинамика пространственных тел и крыльев при сверх- и гиперзвуковых скоростях, теория сверхзвуковых конических течений газа, взаимодействие ударных волн с пограничным слоем, проникание и динамика тел в плотных средах, задачи оптимального профилирования. [c.653]

Коническое отверстие. Очевидно, что парабола или гипербола (1) на некотором участке мало отличается от прямой — образующей конического отверстия, поэтому для получения искомого приближенного решения задачи о напряженном состоянии в зонах конических отверстий в растягиваемых и изгибаемых пластинах достаточно из формул (3) и (4) найти оптимальные величины параметров и а затем на основании анализа дополнительных радиальных напряжений на поверхности конического отверстия установить пределы его применимости. В работе [9] показано, что при б = И tg у/Лд 1,0 (Л — толщина пластины, i o — минимальный радиус отверстия, y — угол наклона образующей отверстия по отношению к его оси) в случае растяжения и при 6 0,25 в случае изгиба пластины величина максимального дополнительного радиального давления на поверхности конического отверстия не превышает 5% от величины наибольшего напряжения и найдены соответствующие значения параметров Е и у,- [c.113]

Для подвода жидкости к наполненному баку используют конический диффузор с углом конусности а=10 ". Определить оптимальную длину диффузора 1, при которой потери напора будут минимальными. Коэффициент сопротивления диффузора с учетом потерь на трение, отнесенный к скорости в трубе с d=25 мм, определяют по формуле. [c.136]

Устройство, обеспечивающее плавное уменьшение площади поперечного сечения, носит название конфузора. При плавном сужении потока гидравлические потери меньше, чем при расширении. Для конического конфузора с прямолинейной осью потери зависят от отношения диаметров и от угла схождения конфузора ф, Очевидно, отрыв потока при плавном ускорении потока может возникать лишь при достаточно больших углах схождения на входе в трубу постоянного диаметра. Поэтому оптимальная величина угла достаточна велика 40-60°, Порядок величины коэффициента гидравлических потерь в конфузоре 0,06 - 0,10. [c.140]

Уменьшая а, т. е. удлиняя сопло (при неизменной величине FJFi,p), можно уменьшить значение ф при этом растет поверхность трения, т. е. увеличивается значение ф/ оптимальное коническое соило, в котором суммарный коэффициент скорости фс достигает максимума, получается при а ==8—12°. [c.442]

Уменьшение полуугла раскрытая сопла а при 5кр/5с = onst приводит к снижению потерь на радиальность истечения, т. е. к увеличению фа. При этом увеличивается поверхность трения и потери на трение. Оптимальное коническое сопло, пр.и котором фтрфа достигает максимума, имеет место при а = 8. .. 12°. [c.312]

Для сравнения на рнс. 11.24 приведены значения 2(/Г для плоского самодополиительного вибратора с углом при вершине, равным 90 . Из приведенных данных видно, что длина его боковой стороны должна быть примерно на 30% больше, чем у оптимального конического вибратора. [c.220]

Резьбовой пояс, а также головка болта должны быть соединены со стержнем плавными [Л > 3 ( — /о)] галтелями. Предпочтительны эллиптические галтели (рис. 364, д). Поднутренные галтели (рис. 364, е) применяют, когда допусти.мо некоторое увеличение размеров головки. Оптимальная по прочности форма головки — коническая (рис. 364, ж). [c.517]

В воздухоохладителе КВЖ (рис. 5.38) патрубки холодного потока выполняют роль активных сопл эжекторов, подсасывающих воздух из атмосферы для возможности регулирования и расширения эксплуатационных возможностей. Это позволяет, например, понизить температуру потока охлажденного в КВЖ до температуры, разрешенной из условия обеспечения санитарно-гигиенических норм. Вместе с тем, при сохранении холодопроизводительно-сти возрастает массовый расход потока, охлаждающего объект. Оптимальным является режим с заглушенной на горячем конце вихревой трубой первой ступени (ц,= 1,0) и вихревыми трубами второй ступени, работающими при относительной доле охлажденного потока ц,= 0,7. В воздухоохладителе КВЖ использовались коническо-цилиндрические вихревые трубы 5 мм, /=22rf, [c.279]

Обеспечение несущей способности соединений с мягкой прослойкой на ровне основного металла, как было показано в разделах 3,4 — 3.6, может быть достигнуто за счет рационального выбора конструктивногеометрических параметров соединений (к, ф, АГ ). Так, например, для оболочковых конструкций, геометрическая форма которых характеризуется постоянным значением показатс-ад двухосности нагружения стенки конструкции и = 02 /0 = onsi (сферическая, цилиндрическая, коническая и др.), оптимальная величина мягких прослоек, обеспечивающая равнопрочность соединений основному металлу, может быть определена из соотношений (3.31), (3.51) — (3.53) по известным значениям ф и A g. При этом, в зависимости от характера неравномерности распределения свойств по объему мягкого металла прослойки, необходимо учитывать корректировку на Кр в форме (3.90). [c.188]

Камера рабочего колеса способствует формированию потока в зоне колеса, она заканчивается горловиной на входе в коническую часть отсасывающей трубы. В СССР диаметр горловины принят одинаковым для всех типов ПЛ колес, его оптимальное значение Dr p 0,973Di. Как показали исследования, увеличение приводит к некоторому снижению TJ, а уменьшение — к возрастанию а,.ур. Некоторые размеры проточного тракта, рекомендуемые номенклатурой, показаны на рис. П.1, а их значения даны в табл. П.1. [c.19]

Многоступенчатая конструкция турбин позволяет уменьшить перепад энтальпий каждой ступени, а следовательно, и скорость потока рабочего тела. При этом представляется возможным использовать более экономичные дозвуковые профили, а также обеспечить оптимальные значения характеристики --= uJ при приемлемых с точки зрения прочности ротора окружных скоростях. Многоступенчатая конструкция позволяет использовать выходную энергию из предыдущей ступени в последующей. Наличие потерь в каждой ступени повышает энтальпию пара на входе в следующую, что частично компенсирует эти потери. Все эти факторы объясняют то, что в качестве главных применяются только многоступенчатые турбины. Одноступенчатые турбины служат вспомогательными (привод насосов, вентиляторов и т. п.). Их достоинство — малые масса и габариты. Перепад энтальпий во вспомогательных турбинах может доходить до 400 кДж/кг, что соответствует скорости пара it 1260 м/с. Для наиболее распространенных дисков (постоянной толщины и конических) и = 200-н300 м/с, что соответствует = 0,16ч-0,24. Поэтому во вспомогательных одноступенчатых турбинах используют двух- и трехвенечные ступени скорости, обеспечивающие приемлемый КПД при указанных значениях скоростной характеристики. [c.142]

Как известно, для обычных полюсов без усиления магнитного потока максимальное поле в зазоре равно nJs- Теория Эвинга [69, 57], позволяющая установить оптимальную форму электромагнита с усилением магнитного потока, показывает, что усиление поля начинается при кр= 12,95. Согласно теории Биттера 57], усиление поля имеет место при кр=2,6. Вотру-ба [61], использовав гидродинамическую аналогию, получил кр=1,45, т. е. показал, что имеет место еще более значительное усиление поля, наступающее при меньших . В работе [62] приведены также расчетные значения индукции поля в зазоре в зависимости от , полученные для конических полюсов, у которых образующие конусов не пересекаются в одной точке (г з = 60°). Действительная индукция в геометрическом центре зазора получается меньшей, чем вычисленная в указанных случаях, так как расчеты основаны на грубых предположениях об однородной намагниченности полюсов. [c.219]

П. М. Полянский. Разработка и исследование новой системы автоматизации шлифования конических иоверхностей на основе оптимального цикла.—Сб. Автоматизация процессов контроля и обище вопросы автоматизации . Наука , 1967. [c.142]

Шлицевые соединения приводных валов коробок скоростей заменять коническими соединеииямп со шпонками (оптимальное решение). Закалка шлицевых валов может повысить долговечность соединений примерно в 2 раза. При посадке с натягом по центрирующему диаметру можно существенно повысить долговечность, но это создает трудности прп разборке станка- [c.59]

Рис, 30, К определению оптнмалыюго угла полураствора конической повер к< сти ЦТТ а — зависимость Ф(Р) для различных ooiHoitie-Hiij i геометрических параметров (/—/ н/Я= 1,5 2—1 . 3—0,5 4— 0,25) б — зависимость оптимального угла полураствора конусности от соотношения геометрических размеров ЦТТ [c.113]

Устойчивое фонтанирование наблюдается в классических аппаратах с углом раскрытия а 30° и отношением Dfdo S при работе с крупнозернистыми материалами (йо 0,5- 1 мм). Но и очень большой угол раскрытия конической части аппарата неблагоприятно сказывается на развитии процесса фонтанирования, так как у стенок аппарата создаются зоны с неподвижным материалом. Выбор оптимального (по скорости циркуляции частиц) а можно производить по следующей эмпирической формуле (Л. 366] [c.49]

Внедрение прогрессивных методов холодной объемной штамповки, в частности выдавливания и прессования, ограничивается низкой стойкостью штампов. Заготовка во время прессования и выдавливания подвергается деформированию в условиях объемного сжатия в закрытой полости штампа развиваются высокие удельные давления, доходящие при штамповке легированных сталей до 300 кГ/жж1 Проблема изыскания высокопрочных инструментальных материалов является основной и определяет дальнейшее развитие холодной объемной штамповки. Большое значение имеют также исследования течения металла и определение оптимальной формы инструмента. Например, форма входной части матрицы при прессовании оказывает существенное влияние на образование мертвых зон металла, на условия контактного трения, а следовательно, и на удельное давление применение матрицы для обратного выдавливания не с плоским дном, а с конической выточкой снижает удельное давление при штамповке сталей на 50—70 кГ1мм . Эффективным средством повышения стойкости штампов является помещение матриц в обоймы с прессовой посадкой, что создает предварительное напряженное состояние сжатия и снижает распирающие напряжения, возникающие в процессе штамповки, [c.218]

Практика эксплуатации турбулентных горелок показывает, что наличие конических насадок и амбразур снижает надежность работы горелок вследствие их шлакования и обгорания. Исследования механизма воспламенения и динамики выгорания пылеугольного факела в промышленных топках так же, как и опыт эксплуатации, показали, что даже при сжигании столь слабореакционного топлива, как АШ, турбулентные горелки с цилиндрическими насадками и амбразурами. обеспечивают достаточно устойчивое воспламенение вблизи устья горелки и большую степень выгорания на коротком участке факела. При оптимальных режимных условиях работы турбулентных горелок с коническими амбразурами воспламенение развивается на протяжении (1,5н 2,0) Da и с цилиндрическими амбразурами — до (2,5 3,0) Од. При работе горелок ОРГРЭС—ЦКТИ изменение угла рассекающего конуса от О до 120° приводило к изменению длины участка воспламенения от 3,0до 2,0Da, где Da — наружный диаметр амбразуры. [c.122]

В процессе работы был обследован ряд конструкций аэрофонтанных сушилок с различными конфигурациями сушильных камер. Установлены оптимальные соотношения между диаметром цилиндрической части и другими основными размерами сушильной камеры (высота цилиндрической части, высота конической части, диаметры входного и отводящего воздухопроводов и т. д.). Обследована работа сушильных установок при различных методах подвода сушильного агента и загрузки продукта в сушильную камеру. Наиболее рациональной оказалась двухканальная схема аэрофонтанной сушилки с нижним вводом обоих каналов основного канала—для подачи воздуха и питающего канала— для подачи в сушильную камеру влажных продуктов в токе нагретого воздуха. Нами разработан новый вариант двухканальной схемы аэрофонтанной сушилки (рис. 6) с предварительной поДсушкой горячим воздухом в специальном питателе, работающем в режиме проходящего кипящего слоя (пневмопитатель). В таком пневмопитателе происходит подсушка продуктов до остаточной влажности, близкой к критической, после чего продукты уносятся током воздуха в камеру аэрофонтанной сушилки для досушки. [c.173]

Как известно, при малых значениях Ijd для случая истечения перегретых жидкостей через насадки весовой расход жидкости практически не меняется. Это положение нашло подтверждение в наших экспериментах. Оптимальный угол входа конических сопел составлял 30°, угол выхода —90— 120°. [c.223]

Опыты над коническими трубами малых размеров при поступлении в них осевого, т. е. незакрученного, потока показали, что борьба между растущими разведением, уменьшающим геометрические потери, удлинением, увеличивающим путевые потери, и раскрытием, увеличивающим вихревые потери, приводит к наличию при каждом заданном значении относительной длины некоторого оптимального раскрытия (и, следовательно, оптимального разведения), при котором суммарные потери трубы минимальны. Среди этих оптимальных труб имеется и наиболее оптимальная с потерями, наименьшими из наименьшнк. Такая труба по этим опытам должна иметь долготу X около 20, раскрытие 2 9 около 5 , следовательно разведение у около 7. Ее относительные потери отс около 0,10, следовательно коэффициент восстановления ч отс 0,90. [c.73]

В 7-5 мы дали анализ опытов над коническими трубами м пришли к заключению, что каждому значению долготы X соответствует некоторое оптимальное значение разведения (линия АВ на фиг. 7-15). По лому графигсу чем ближе соотношение X и -г к точке С (практ1и1ческ1и недосягаемой из-за огромной длины трубы), тем больше коэффициент восстановления. Вполне вероятно, что такая же закономерность имеется н для изогнутых труб, хотя возможно, что у них линия АВ несколько сдвинулась бы. [c.81]

Рассмотрим теперь некоторое уточнение расчета, предложенного М. Муни и Р. Г. Эвартом. Будем по-прежнему предполагать в соответствии с рис. 151, что известны параметры цилиндрической части прибора Rg, R , L. Необходимо найти параметры аир конической части из условий оптимального сопряжения. В качестве последних будем предполагать, что на внутренней и внешней измерительных поверхностях в угловых точках касательные напряжения равны, т. е. [c.249]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...