Коррекция давления

С учетом (5.104) из дискретного аналога уравнения неразрывности получают уравнение для коррекции давления, по форме совпадающее с дискретным аналогом (5.87). [c.165]

Член Ьр уравнения (5.105) представляет собой дискретный аналог уравнения неразрывности, записанный через проекции скорости с индексом . Равенство Ьр = О означает, что эти проекции удовлетворяют уравнению неразрывности и дальнейших коррекций давления и скорости не требуется. [c.166]

Расходомер имеет фигурную подпружиненную заслонку, которая устанавливается перед дроссельной заслонкой и может поворачиваться по оси в зависимости от расхода воздуха, не оказывая заметного аэродинамического сопротивления. Зависимость угла поворота заслонки от расхода воздуха нелинейная. С заслонкой жестко соединен движок нелинейного потенциометра, с которого снимается электрический потенциал, пропорциональный расходу воздуха. Расходомер снабжен пневматическим демпфером во избежание автоколебаний, а также обратным пружинным клапаном для защиты от случайного повышения давления во впускном трубопроводе. В месте установки заслонки расходомера делается обводной канал для подачи воздуха при холостом ходе, когда заслонка расходомера полностью перекрывает основное сечение трубопровода. Расходомер такой конструкции измеряет массу воздуха, прошедшего в единицу времени, поэтому в нем не требуется температурной коррекции и коррекции давления окружающей среды. [c.273]

Неявный метод с коррекцией давления [c.197]

Однако при этом коррекция давления 5р будет обеспечивать обращение [c.200]

Оценки устойчивости. Рассматривая алгоритм с коррекцией давления для задачи Коши в неограниченной области, нетрудно оценить eio устойчивость в приближении замороженных коэффициентов при весьма общих предположениях об операторах и [c.202]

После аппроксимации левой части (3.1) при помощи компактной схемы, записи разностных уравнений алгоритма с коррекцией давления и аппроксимации уравнений (3.2) с использованием какой-либо устойчивой схемы последовательность вычислений можно представить следующим образом. [c.212]

Применение алгоритма с коррекцией давления. Поскольку уравнения Буссинеска содержат в себе уравнения Навье-Стокса однородной несжимаемой жидкости и отличаются от последних наличием дополнительных членов и уравнений, для их численного решения можно воспользоваться рассмотренными выше подходами или какими-либо другими методами. Имея в виду возможность моделирования пространственных течений, целесообразно рассмотреть особенности применения неявного метода коррекции давления. [c.214]

Центральное место в развитой многоблочной технологии [1] занимает автоматизированный анализ подобластей с выделением в каждой из рассматриваемых сеток расчетных и связанных ячеек. В расчетных ячейках решаются исходные уравнения, записанные в приращениях зависимых переменных, с применением процедуры коррекции давления. В связанных ячейках параметры определяются методом линейной интерполяции по значениям в расчетных узлах покрывающей сетки [12], при этом приращения зависимых переменных в этих узлах принимаются равными нулю. [c.46]

Измерительное устройство этого станка состоит из генераторов опорных сигналов, цепи разделения плоскостей коррекции, индикаторов дисбаланса. Генератор опорного сигнала преобразует колебания опор или силу давления на опоры в электрический сигнал, дающий сведения о векторе ха или хв- Цепь разделения плоскостей коррекции преобразует сигналы гл и в сигналы га и каждый из которых зависит только от одного дисбаланса. Индикатор дисбаланса по значению вектора ха (или Жв ) дает сведения о необходимой массе противовеса и ее расположении. [c.130]

Влияние давления Pg питания реле и объема камеры узла коррекции показаны на рис. 4. С ростом 24 кривые рис. 4 (слева) идут ниже, а интервал между ними увеличивается. [c.105]

Измерительная система Б1 отличается от А1 тем, что имеет усилитель типа сопло — заслонка и дополнительный четвертый параметр узла коррекции динамической погрепшости в виде изменяемой величины давления подпора Р в камере 6. Увеличивая это давление, можно принудительно сокращать выходное давление Р, независимо от величины диаметра отверстия < 24 и тем обеспечивать работоспособность системы на малых зазорах при небольшом превышении Pg на Pi. Результаты моделирования системы Б1 при Pj = 1,5 кгс/см , Ра = 3 кгс/см , < ,9 = 0,2 см и F4 = = 20 см приведены на рис. 7. [c.107]

Стандартизованные международной электротехнической комиссией МЭК частотные характеристики чувствительности шумомеров представляют перевернутые и сглаженные кривые равной громкости. Характеристика А, имею-ш,ая наибольший завал на низких частотах, соответствует кривой чувствительности уха при малых уровнях громкости шума кривая коррекции В — при средних и кривая С, близкая к линейной, — при высоких уровнях. Четвертую характеристику — линейную — применяют при работе прибора в режиме измерителя, звукового давления. [c.416]

Переносная измерительная система состоит из микрофона и предусилителя, расположенных на треноге или штативе, причем выход предусилителя связан со входом измерительного усилителя. Измерительные усилители, применяемые в таких системах, обычно содержат корректирующие схемы А, В, С и D. Характеристика корректирующей схемы А имеет тот же частотный диапазон, что и звук, воспринимаемый человеком. Характеристика корректирующей схемы В более расширена в области низких частот. Характеристика корректирующей схемы С мало зависит от частоты в значительной области слышимых частот. Характеристика корректирующей схемы D включает в себя диапазон авиационного шума. Для того чтобы различать физические измерения уровней звукового давления в дБ (без частотной коррекции) 01 субъективного восприятия уровней громкости в фонах и измерений, произведенных при помощи корректирующих схем А, В, С, D, принято международное соглашение [c.456]

В нормальном сечении профиль зубьев червячной фрезы выполняют как точный исходный контур зубчатой рейки по ГОСТ 3058-54. Для повышения точности обработки зубьев по профилю рекомендуется коррекция стандартного угла давления а в сторону его уменьшения на величину Да . Величины коррекции в нормальной плоскости для чистовых червячных фрез в зависимости от угла подъема винтовой линии на делительном цилиндре а приведены ниже. [c.106]

Для повышения точности профиля обработанных зубчатых колес целесообразно стандартный угол давления а подвергнуть коррекции, уменьшив его в зависимости от угла подъема винтовой линии а на делительном цилиндре на величину Аа . [c.255]

Величина коррекции углов давления а в нормальной плоскости на чистовых червячных фрезах [c.255]

Задаваемый переходный процесс воспроизводился интегрирующим звеном на усилителе 16 и усилителем 13 с диодами в обратной связи. Заданная функция АУэ (t) сравнивалась с фактическим значением AV, а на выходе усилителя 7 формировалось напряжение, пропорциональное сигналу коррекции е t) = АУэ (t) — А1/. В зависимости от способа включения корректирующей обратной связи осуществлялась либо коррекция 6/ по величине рабочего окна дросселя, либо коррекция Ер по величине давления настройки регулятора давления. [c.304]

ДУ it) при коррекции ef по величине рабочего окна дросселя 3 — ер (t) — сигнал коррекции по давлению [c.305]

Второй способ коррекции переходного процесса по бр также весьма перспективный. При принятых допущениях (безынерционный регулятор давления н недеформируемые напорная магистраль и находящаяся в ней рабочая жидкость) коррекция по е дает идеальные результаты (см. кривые / и 5 на рис. 5). Независимо [c.305]

Наиболее целесообразно использовать в регуляторе, осуществляющем подобную коррекцию, зависимость (pi), которая для большинства сочетаний параметров гидросистемы имеет линейный характер и только при значительной разнице в заданном и нескорректированном переходных процессах становится неоднозначной (зависимость типа гистерезисной петли). Подобную зависимость легко осуществить, воздействуя на пружину регулятора давления элементом, воспринимающим давление pj. В реальном гидроприводе при таком способе коррекции скажется влияние инерционности регулятора давления и сжимаемости рабочей жидкости в напорной магистрали. [c.306]

Наиболее удобна для уравновешивания система раздельного отсчета неуравновешенностей в двух плоскостях коррекции. Однако, как будет показано ниже, в некоторых случаях более целесообразной является система отсчета симметричной и кососимметричной составляющих. Измерительная аппаратура для обеих систем должна быть построена так, чтобы используя развивающиеся на двух опорах динамические давления, получить непосредственно отсчитываемые данные о величине и расположении двух уравновешивающих грузов, по одному в каждой из двух заданных плоскостей коррекции или (в случае определения симметричной и кососимметричной составляющих неуравновешенности) двух пар грузов в тех же плоскостях коррекции. [c.76]

Распределение динамических давлений от неуравновешенной центробежной силы по опорам, произведенное на основании законов статики, указано для типичных конфигураций роторов на фиг. 4—7. Производя вычисления для всех случаев, указанных на этих фигурах, получаем табл. 1 данных настройки для раздельного уравновешивания роторов в двух плоскостях коррекции по геометрическим параметрам по расстоянию между плоскостями коррекции I и расстояниям а и Ь этих плоскостей от опор. [c.79]

Причиной потери чувствительности машины при регистрации вертикальных динамических давлений является то, что при скорости вращения ротора, равной со о, сумма динамических давлений на опорах машины от центробежных сил неуравновешенности и гироскопической пары сил не зависит от положения плоскости коррекции. В этом можно убедиться подставляя в выражения (20) динамических давлений и условие [c.99]

На фиг. И, а показано изменение коэффициентов чувствительности при уравновешивании двух плоскостей коррекции в зависимости от скорости вращения ротора компрессора. Кривые изменения коэффициента построены как для регистрации горизонтальных динамических давлений, так и для вертикальных при параллельном включении датчиков. Из кривых следует, что до скорости вращения, равной 1300 об/мин динамические коэффициенты чувствительности не отличаются от статических. [c.99]

Из фиг. 11 можно также сделать вывод, что при выборе достаточно низкой скорости вращения регистрация вертикальных или горизонтальных динамических давлений дает равноценные результаты. Если необходима балансировка в широком диапазоне скоростей, то, по-видимому, более благоприятна установка датчиков, регистрирующих горизонтальные составляющие динамических давлений, так как в этом случае отсутствует потеря чувствительности машины. В широкодиапазонной универсальной машине схему настройки необходимо дополнить устройствами плавной регулировки фазы измеряемых сигналов, так как в областях резонансов без такой регулировки нельзя осуществить настройку на отсутствие влияния исключаемой плоскости коррекции. [c.105]

Для построения неявного метода с коррекцией давления удобно представить уравнения HMiiyjib OB в системе (1.1) в векторном виде [c.198]

Схема с коррекцией давления. Как и в случае сжимаемого газа, в некоторых задачах о стационарных течениях несжимаемой жидкости иногда оказьшается полезным вьщеление преимущественного направления потока с последующим использованием маршевых или итерационно-маршевых алгоритмов. Основой их применения является упрощение уравнений Навье—Стокса, приводящее к тому, что исходная система приобретает свойства параболических уравнений, в которых роль времеш играет пространственная координата. Маршевый принцип может позволить существенно увеличить число узлов вдоль этой координаты, что особенно важно в случае пространственных задач. [c.206]

Примером применения алгоритма с коррекцией давления могут служить результаты численного решения задачи, аналогичной задаче о пятне , но в случае, когда перемешанная в начальный момент жидкость тур-булизована [109] эта задача рассматривается также в [107]. [c.217]

Метод расчета. Примененный расчетный алгоритм основан на обобщенной процедуре глобальных итераций, предназначенной для решения конечно-объемным факторизованным методом уравнений переноса на многоблочных пересекающихся сетках О- и Н-типа. Система исходных уравнений записьшается в дельта-форме в криволинейных, согласованных с границами расчетной области координатах относительно приращений зависимых переменных, включающих декартовые составляющие скорости. После линеаризации система исходных уравнений решается с помощью согласованной неявной конечно-объемной процедуры коррекции давления [1], основанной на концепции расщепления по физическим процессам и записанной в -факторной формулировке. При этом для дискретизации временных производных используется схема второго порядка аппроксимации [10]. Для уменьшения влияния численной диффузии в расчетах течений с организованным отрывом потока, весьма чувствительных к ошибкам аппроксимации конвективных членов, в явной части уравнений переноса используется одномерный аналог противопоточной схемы с квадратичной интерполяцией [11]. Одновременно, чтобы избежать ложных осцилляций при воспроизводстве течений с тонкими сдвиговыми слоями, в неявной части уравнений использован механизм искусственной диффузии в сочетании с применением односторонних противопоточных схем для представления конвективных членов. В свою очередь, для устранения немонотонностей в распределении давления при дискретизации градиента давления по схеме с центральными разностями на согласованном (с совмещенными узлами для скалярных переменных и декартовых составляющих скорости) шаблоне в блок коррекции давления введен монотонизатор с эмпирическим сомножителем. Его величина 0.1 определена в ходе численных экспериментов на задаче обтекания цилиндра и шара потоком вязкой несжимаемой жидкости. Высокая эффективность вычислительной процедуры для решения дискретных алгебраических уравнений обеспечена применением метода неполной матричной факторизации. Более подробно детали описанной процедуры расчета течения на моноблочных сетках изложены в [11]. [c.46]

В технологических процессах, аппаратах, установках и системах, в которых используются многокомпонентные струйные течения, происходят быстропротекаю-щие термогазодинамические процессы, сопровождающиеся фазовыми превращениями многокомпонентных сред, при которых часть компонентов переходит в жидкую фазу и наоборот. В струйных течениях при быстропротекающих термогазодинамических процессах из-за малого срока действия на многокомпонентную среду давления Р и температуры Т не происходит полного перехода компонентов из одной фазы в другую. Описание процессов фазовых превращений, протекающих в многокомпонентных средах при неравновесных условиях быстропротекающих термогазодинамических процессов в струйных течениях является сложной математической задачей. С целью упрощения такого описания использовались фундаментальные представления о фазовых превращениях в многокомпонентных средах в предельных равновесных условиях с коррекцией на неравновесность. [c.90]

На котлах с естественной циркуляцией должно проводиться фосфатирование котловой воды с подачей фасфатного раствора в барабан котла. При необходимости производится коррекция показателя pH котловой воды раствором едкого натра. На котлах давлением 3,9-9,8 МПа разрешается применение комплексонной обработки питательной воды взамен фосфатирования. [c.61]

Так как результат измерения расхода зависит от п./ютностн жидкости, то необходима коррекция расходомера. Для измерения плотности используется пневмометрическнй плотномер, размещаемый в напорной емкости расходомера. При этом измерение плотности сводится к измерению перепада давления на двух измерительных трубках, погруженных в [c.26]

В настоящее время пневматические системы управления шлифовальными автоматами пока работают при скоростях изменения размера на порядок меньше изученных. Сокращение скорости в 10 и 100 раз показало, что узел коррекции системы А1 становится неработоспособным при малых 24, больших F4 и равенстве давлений питания Pg = Pi при средних и особенно малых зазорах 29 (рис, 6). Это объясняется тем, что при малых скоростях изменения размера измерительное давление Р2 мало отличается от статического, а корректирующее Р — от атмосферного. В этом случае повторитель давления должен отрабатывать избыточную величину давления Р3, близкую к удвоенному значению избыточного значения Р , что, очевидно, невозможно достигнуть при малых S29 ввиду принятого равенства давлений питания Pg = Р . Следовательно, при малых У291 составляющих десятки микрометров в секунду, для удовлетворительной коррекции динамической погрешности измерения необходимо иметь соизмеримость быстродействия (постоянных времени) узла коррекции системы и его измерительной цепи. При работе на очень малых Sjg, измеряемых десятками микрометров, целесообразно иметь превышение давления Pg над Pj. [c.105]

По найденным значениям давлений без учета и с учетом коррекции беговой дорожки по форщгле (14) уточняем изменение контактной долговечности подшипника ОПК. [c.50]

Противофазное включение датчиков для этого случая даст чистую регистрацию кососимметричной составляющей неуравновешенности. Таким образом, при симметричном расположении плоскостей коррекции относительно опор, машина с двумя неподвижными опорами дает возможность раздельной регистрации симметричной и кососимметричной составляющих неуравнбвешенности без настройки, уменьшающей чувствительность балансировочной машины. Если плоскости коррекции несимметрично расположены относительно опор машины, то динамические давления на опоры от кососимметричной составляющей также дают симметричную пару сил и синфазное включение датчиков уничтожает ее влияние. Динамические давления от симметричной составляющей неуравновешенности в этом случае не равны между собой и противофазное включение датчиков не снимает влияние этой составляющей. При несимметричном расположении плоскостей коррекции относительно опор способ раздельного уравновешивания составляющих может быть основан на установлении определенного порядка проведения операций уравновешивания. [c.87]

Машина МДУ-2 (фиг. 6), изготовленная в 1952 г., является первой отечественной машиной, работающ,ей по новому принципу непосредственного замера давлений от неуравновешенных сил ротора на жесткие (неподвижные) опоры машины. Пьезоэлектрические датчики с пьезоэлементом — титанатом бария, воспринимающие нагрузку от неуравновешенных сил, практически не деформируются. Замер давлений, а не амплитуд, существенно меняет характер работы машины. Если на маншне с двумя подвижными опорами амплитуда колебаний зависит от геометрических и весовых данных ротора, а также от положения плоскостей коррекции и положения опор относительно центра тяжести, то на машине с жесткими опорами, в которых исключено движение опор, динамические реакции на опоры зависят только от расположения плоскостей коррекции относительно опор. Минимальный вес ротора на машине с неподвижными опорами ограничивается влиянием привода. Заменяя только приводной валик с эластичными муфтами и не изменяя конструкции стоек и датчиков, можно балансировать роторы значительно меньшего веса, чем ука-332 [c.332]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...