Демпфер Схема

Рассмотрим спутник с двойным вращением, состоящий из корпуса, несущего маятниковый демпфер, и маховика, снабженного внутренним демпфером схема спутника приведена на рис. 1. Система координат Ox y z введена следующим образом когда пружины демпферов находятся в ненапряженном состоянии, ось O z есть общая главная ось обоих тел (геометрическая ось вращения) начало О совпадает с центром масс всей системы, а оси О х и О у суть главные оси корпуса и связаны с последним. В настоящем исследовании принято, что как маховик, так и кор- [c.80]

Лабиринтное уплотнение 503, 504 Ланчестера демпфер, схема 115. [c.602]

Коэффициент Ь эквивалентного демпфирования подбирают так, чтобы исходная и заменяющая схемы обладали одинаковой поглощающей способностью. Энергия (10.16), рассеянная линейным эквивалентным демпфером, [c.281]

Рис. 29.13. Принципиальные схемы демпферов и амортизаторов

На рис. 64 приведена схема демпфера, содержа-шего коническое углубление 1 в задней стенке, выступ 2 также конической формы на штоке со стороны поршня 3 и обратный клапан 4. Наличие конуса обеспечивает плавное изменение зазора в демпфере и, как следствие, плавное нарастание торможения до полной остановки поршня. При входе конуса в углубление запертый в нем объем жидкости дросселирует через кольцевой зазор между конусом и углублением, который, плавно уменьшаясь, создает тормозной эффект. Следует помнить, что плавность торможения зависит от угла наклона образующей конуса относительно оси гидроцилиндра. По этим соображениям угол наклона образующей должен быть минимальным. Расчет демпфера сводится к определению площади кольцевого канала между углублением и высту пом, в котором за счет тормозного эффекта должна быть погашена кинетическая энергия [c.193]

Рис. 167. Схема демпфера(амортизатора).

Динамическая устойчивость достигается введением в схему регулирования демпфера 12 (рис. 202, а). При движении поршень демпфера испытывает сопротивление, сила которого пропорциональна первой производной координаты по времени. Если — коэффициент пропорциональности, то, введя во второе уравнение (12.22> член с А, запишем это уравнение в таком виде [c.343]

Идеальные пружина и демпфер удовлетворительно описывают поведение некоторых механических структур. В динамических моделях машинных конструкций пружинами заменяются элементы конструкций, массой и демпфированием которых можно пренебречь. В частности, соединительные валы и стержни на частотах ниже их первых собственных частот удовлетворительно описываются соотношением (7.1) для идеальной пружины. Демпфер моделирует широко распространенный реальный физический механизм вязкого трения в средах, особенно в жидкостях (поэтому его часто называют жидкостным трением). В чистом виде его можно реализовать с помощью поршня с узкими отверстиями (капиллярами) в сосуде с жидкостью, как это изображено на схеме рис. 7.1, б. Если поперечные размеры капилляров меньше толщины поверхностного слоя жидкости у стенок, то сопротивление поршня на невысоких частотах, при которых можно пренебречь массой протекающей жидкости, будет определяться главным образом вязкостью жидкости и соотношение между силой и смещением (7.2) будет выполняться с большой точностью. [c.209]

Определение коэффициентов передач производилось на основе представления силовых и кинематических связей внутри типовых узлов привода и между ними с последующим использованием законов Даламбера и Кирхгофа. Построенный таким образом полный граф исходной системы показан на рис. 2. Коэффициенты передач графа учитывают упруго-массовые и кинематические параметры привода, внешние и внутренние возмущения, нелинейные характеристики демпферов и амортизаторов, параметры электродвигателей и системы управления. Один из вариантов преобразованного графа и соответствующая ему блок-схема электронной модели для привода с эквивалентной силовой ветвью показаны на рис. 3. С помощью этой модели решались частные задачи о выборе типа демпфера, определении его параметров и места установки. [c.113]

В соответствии со схемой рис. 1 подлежат исследованию следующие варианты схем 1-й вариант — рабочее давление главного редуктора задается от пускового редуктора с перепуском сжатого газа через сопротивление Да в рабочую камеру 2 главного редуктора (/бб = 0) 2-й вариант — то же, что и по варианту 1, но без перепуска газа из камеры 4 в камеру 2 (/42 = оо) 3-й вариант — то же, что и по варианту 1, но с включенным успокоителем колебаний 4-й вариант — то же, что и по варианту 3, но без перепуска газа из камеры в 5 5-й вариант — задание рабочего давления натяжением основной пружины (демпфер выключен) 6-й вариант — то же, что и по варианту 5, но с включенным демпфером 7-й вариант — задание рабочего давления главного редуктора комбинированно при выключенном успокоителе колебаний 8-й вариант — то же, что и по варианту 7, но с включенным гидравлическим успокоителем колебаний. [c.109]

Рис. 87. Схема силиконового демпфера 1 — маховик -2 — ступица 3 — силиконовая жидкость.

Математической модели (1.44) гидропривода соответствует цепная динамическая схема, показанная на рис. 12, а. Можно показать, что динамическая схема, отличающаяся от построенной обратной последовательностью соединения упругой связи и линейного демпфера, будет также справедлива для описания динамического поведения гидропривода с объемным регулированием (рис. 12, б). [c.29]

Рис. III.19. Схема работы демпфера акад. П. Л. Капицы

Рис. III.21. Схема трехопорного ротора с демпфером сухого трения

В современной конструкторской практике имеется пример применения демпфера с сухим (нелинейным) трением. Демпфер такой схемы принципиально неприменим при двухопорной схеме вала или ротора, так как демпферная опора этого типа не может быть несущей. Указанный демпфер может найти применение при некоторых схемах многоопорных роторов. Демпфер сухого трения страдает существенным недостатком — нестабильностью характеристики и требует периодического контроля. [c.56]

Из сказанного также следует, что теорию работы нелинейного демпфера можно излагать на конкретной схеме ротора, например, той, которая применялась при экспериментальных исследованиях при этом общность выводов не пострадает. Действительно, прогибы диска, определяемые уравнением (II. 30), не зависят непосредственно от схемы ротора, они определяются типом нелинейной характеристики упругих сил системы Р (г), построенной для точки ротора, где расположен диск с учетом упругих свойств всего ротора. При проведении решения безразлично какому типу ротора принадлежит эта нелинейная характеристика и за счет какого элемента системы ротор — статор существует нелинейность опор, вала ротора, креплений дисков к валу, самого корпуса и т. д. Для получения нелинейного демпфирования необходимо, чтобы жесткость системы изменялась скачком от величины j до величины С2 при вступлении в работу нелинейного демпфера. Однако величины Q и j в каждом конкретном случае нужно вычислять по-своему. [c.82]

Анализ результатов экспериментов. Работа нелинейного демпфера исследовалась на двухопорной схеме ротора с диском, расположенным посредине. Ротор имел следующие данные [c.106]

Во-первых, на наш взгляд, из-за освоения конструкций нелинейных демпферов критических режимов возникает возможность их значительного облегчения и удешевления. Действительно, применяя нелинейный демпфер в опорах, можно создать конструкцию с облегченным ротором типа свободного волчка , работающего на закритическом режиме. У этого ротора будут заметно ниже требования и к соосности подшипников. Это обстоятельство, соединенное с уменьшением веса ротора, приводит к тому, что и силовую схему двигателя можно выполнить также менее жесткой, например, в виде подкрепленных оболочек, а не в виде литого массивного картера, как это часто делается сейчас. [c.114]

Так как рассматриваемая трехопорная схема ротора является статически неопределимой, то для вычисления изгибающих моментов в различных сечениях необходимо знание опорных реакций, которые понадобятся в дальнейшем при выборе параметров демпфера. [c.174]

На рис. 1, б и в приведены схемы распространенных машин для испытаний образцов или деталей, нанример валов, при изгибе с вращением. В машине для испытания консольным изгибом на валу электродвигателя 1 (рис. 1, б) установлен. захват 2 для зажима испытуемого образца, а захват 3 — на свободном конце образца. Захват 3 снабжен шарниром 4, который соединен через шарнир 6 с рычагом 7, опертым на шарнир 5., На рычаг 7 надеты грузы 8. Изменяя число и положение грузов 8, образцу сообщают заданный статический изгибающий момент М. Машина, схема которой дана на рис. 1, в, предназначена для испытаний образцов при чистом изгибе с вращением. Рычаг / может быть снабжен демпфером для предотвращения его колебаний относительно положения равновесия. В обоих случаях осуществляется мягкий режим испытаний. Для осуществления жесткого режима образец деформируют винтовым механизмом. [c.137]

Рис. 11.113. Демпферы сухого треиия автомобильного двигателя. Маховички. 2, распираемые пружиной 3 (рис. 11.113, а), насажены на ступицу шкива 1 привода вентилятора и ограничены от сползания крышкой 4. В схеме по рис. 11.113, б предусмотрена регулировка, силы прижатия маховиков в процессе эксплуатации. Демпфер устанавливается в местах наибольших амплитуд.

Фиг. 2908. Электромагнитное реле времени. При замыкании цепи катушки 1 якорь 2 прит.чгивается сердечником 3. Реле включаются с демпфером, представляющим собой короткозамкнутую катушку или медное кольцо, или без демпфера. При включении реле без демпфера (схема а) контакты реле шунтируются, вследствие чего реле постепенно теряет свой магнитный поток. Включение реле с демпфером показано на схеме б. Здесь 1У и 2У — контакторы РУ — реле К — контакты, отключающие реле от сети постоянного тока.

В схемы устройств для измерения кинематических и динамических параметров процесса распространения волн напряжений входят датчики, являющиеся преобразователями механических возмущений в электрические сигналы, и измерительная аппаратура, позволяющая регистрировать эти сигналы. Рассмотрим принцип работы и устройство датчиков и измерительной аппаратуры. Установим требования, предъявляемые к ним, на примере аксельрометра [прибора для замера ускорения, представляющего собой систему с одной степенью свободы и состоящую из инерционного элемента массы М, упругого чувствительного элемента с жесткостью К. и демпфера с коэффициентом затухания т (рис. 14)]. При определенных допущениях [1] систему можно считать линейной и ее движение характеризовать уравнением X + 20х Ь = / t), решение которого имеет вид X = gn/(o — Г], (1.2.10) [c.24]

Обращаясь к эквивалентной схеме ротора, соединенного с кожухом пружинами с жесткостью ку т к тл. демпферами с удельными силами демпфирования О у и (рис. 1Х.1, б), составим выражение для момента инерцион- [c.242]

Рис. 202. а) Схема системы нспрямого авгомптичсского рсгулировяния С тахо генератором 1 — тепловой двигатель 2 — рабочая машина 3 — зубчатая передача 4 — тахогенератор 6 — электронный усилитель в — потенциометр 7 — сердечник электромагнита регулирующего органа 5 5 — заслонка 10 — щетка потенциометра 6 II и И" — пружины 12 — демпфер б) — диаграммы, характеризующие статическую устойчивость системы автоматического регулирования с тахогенератором. [c.337]

Рис, 27. Схемы акустически нагруженного преобразователя при приеме и акустическая б электрическая I = пьезопластина 2 нагрузка 3 в демпфер [c.212]

Большое значение при создании мощных поршневых и турбомашин имели исследования по колебаниям соответствующих упругих систем. Двигателестроительные заводы были пионерами разработки расчетов коленчатых валов и валопроводов на крутильные колебания. Наряду с применением способа конечных разностей был разработан метод цепных дробей, получивший развитие в научно-исследовательских институтах для расчета вынужденных и нелинейных колебаний, а также проектирования демпферов. Для крутильных, изгибных и связных колебаний успешно разрабатываются методы электромоделирования, позволившие заранее вычислять колебательную напряженность элементов конструкций при сложной структуре как самих упругих схем (например, свойственных вертолетным трансмиссиям), так и сил возбуждения, (например, характерных для многоцилиндровых поршневых машин). [c.38]

В настоящей работе предпринята попытка определить динамические характеристики обобщенной схемы сумматорного привода в широком диапазоне изменения ее параметров. Ставятся следующие задачи определить величину и характер распределения нагрузок по ветвям привода оценить эффективность работы демпферов и амортизаторов — найти оптимальное сочетание их параметров и место установки предложить способы повышения демпфирующей способности привода. Для решения этих задач используется метод математического моделирования с применением аналоговых и цифровых вычислительных машин. Построение математической модели выполнено применительно к схеме рис. 1 с помощью метода направленных графов [3]. Применение этого метода оказалось эффективным вследствие древовидной структуры исследуемой схемы привода. Оказалось возможным с помощью структурных преобразований построить из исходной разветвленной системы эквивалентные ей в динамическом отношении расчетные схемы, удобные для исследования на ЭВМ. [c.112]

Рис. 88. Схема (а) коленчатого вала двигателя ЯМЗ-240Б и характеристика его динамической нагруженности (б) без демпфера (1) и с демпфером (2) Д — силиконовый демпфер, М — маховик.

Табл. VII.2 содержит характеристики некоторых составных двухконечных механических звеньев. В виде звена № 2 показана принципиальная схема обычного амортизатора. Его рабочий элемент аппроксимирован параллельно соединенными пружиной С и демпфером R. Массы и Мз представляют жесткие металлические детали, присоединяемые одна к амортизируемому объекту, другая — к его фундаменту. Если амортизированный объект и фундамент можно считать жесткими телами, то схема звена № 2 дает упрощенное представление о механической системе, возникшей в результате установки амортизатора. Если при этом масса деталей амортизатора мала по сравнению с массами фундамента и амортизированного объекта, то она практически не влияет на основные характеристики колебательной системы поэтому, говоря об амортизаторе, часто имеют в виду именно его вязко-упругий элемент, который и называют амортизатором. [c.310]

Fmp i кГ ЭТОТ скачок, т. е. вступление в работу демпфера, происходит при со > (Окр2-оп (фиг. 91 и 92), вследствие чего при дальнейшем увеличении оборотов прогибы только падают и а>кр 2-оп не развивается. Этот результат следует рассматривать как экспериментальное подтверждение нашей рекомендации выбора силы затяжки пружин величина затяжки пружин Рд должна быть подобрана так, чтобы соответствующая сила сухого трения F p в само-устанавливающейся опоре была бы больше реакции на этой опоре от неуравновешенных центробежных сил при первом критическом числе оборотов, соответствующей двухопорной схеме, т. е. необходимо, чтобы проскальзывание в самоустанавливающейся опоре начиналось при оборотах п п рг-оп. Необходимо, чтобы это условие выполнялось при всех дисбалансах (даже повышенных), которые можно ожидать в эксплуатации, чтобы не смог развиваться критический режим при п = п рг-оп. [c.188]

Рис. 29. Схема динамически успокоен-ного стабилизатора с демпфером

На рис..6, а nii — масса, приве денная к свободному концу иснытуе мого образца с перемещением Xi l — жесткость испытуемого образца — неупругое сопротивление мате риала образца и трение в соединитель ных элементах. Колебания рассма триваемой системы возбуждаются ста тическпм биением образца, зависящим от точности изготовления образца, захвата и его опор. Анализ сводится к расчету одномассной колебательной системы с возмущением колебаний путем гармонического перемещения свободного конца образца. Если нагружение рычага 7 (см. рис. 1, б) происходит через пружину, в динамической схеме необходимо учесть приведенную жесткость С2 (рис. 6, б) механизма нагружения и внешнее и внутреннее трение 2 в элементах соединения механизма нагружения. Если силовая схема машины содержит демпфер, сочлененный с рычагом 7 (см. рис. 1,6), то / 2 — неупругое сопротивление демпфера. Во время работы машины захват участвует в колебательном движении, описывая некоторую замкнутую кривую в плоскости, перпендикулярной оси образца. Так как жесткость упругой системы определяется главным образом жесткостью образца, которая обычно значительно [c.140]

Для объективной оценки вибрационно-силовых параметров ручного инструмента при их испытаниях применяют имитаторы входного механического импеданса руки человека. На рис. 10 представлена схема имитатора конструкции В. В. Маточкина. Инерционная масса выполнена в виде цилиндранесущего с одной стороны посадочное кольцо 2 для крепления инструмента, упругий элемента, гайку 4м шайбу 5, а с другой стороны — замкнутое кольцо 6 и электромагнитный демпфер, состоящий из сердечника 7, магни-топровода 8 и катушки 9. К сердечнику демпфера жестко прикреплен стакан 10. [c.392]

Для исследования динамических диаграмм напряжение — деформация материалов при нормальных температурах используют мерные стержни Гопкинсона. Сущность метода испытаний сводится к тому, что образец располагают между торцами двух мерных стержней и нагружают импульсом давления, возбуждаемым в одном из стержней. Напряжение, деформацию, скорость деформации образца определяют по известным соотношениям теории упругих волн из условий равенства усилий и перемещений соприкасающихся торцовых сечений образца и стержней. При этом предполагают, что амплитуда импульса давления и предел прочности исследуемого материала образца ниже предела пропорциональности материала стержней. Применение указанного метода при повышенных температурах связано с трудностями измерений упругих характеристик материала стержней и деформаций. На рис. 8 приведена функциональная схема устройства для исследования влияния температуры на динамические прочностные характеристики металлов при одноосном сжатии. Исследуёмый образец 6 расположен между мерными стержнями 5 и S. Импульс давления возбуждают в стержне 5 с помощью взрывного нагружающего устройства, состоящего из тонкого слоя взрывчатого вещества 1, ударника 2 и демпфера 3. При взрыве в стержне возникает импульс сжатия трапецеидальной формы, характеристики которого зависят от плотности материала и диаметра демпфера, а также соотношения толщины демпфера и слоя взрыв- [c.111]

Установка для изучения теплообмена при сверхкри-тических параметрах. Установка рассчитана на давление до 200 бар, расход теплоносителя — до 150 кг/час, максимальная температура теплоносителя — до 830 °К-Принципиальная технологическая схема стенда представлена на рис. 2.2. Жидкая четырехокись азота из рабочего бака 1 емкостью 34 л через фильтр с металлокерамическим фильтрующим элементом 2 насосом 3 подается в электрический нагреватель 5. Для сглаживания пульсаций давления и расхода на одной отметке с рабочим баком установлена демпферная емкость 4 объемом 35 л, соединенная о рабочим баком байпасной линией. В качестве газовой подушки используются пары четырехокиси азота, для чего верхняя часть демпфера обогревается дополнительными электронагревателями, или сжатые нейтральные газы (азот, гелий, аргон), которые из баллона 21 через осушитель-фильтр с селика-гелем 20 подаются в баки. [c.40]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...