Турбина тихоходная

Фиг. 5-1. Входные скоростные параллелограммы турбин— тихоходной п быстроходной.

Вышеперечисленные достоинства и недостатки определяют применение подшипников скольжения, например, в молотах, поршневых машинах, турбинах, центрифугах, координатнорасточных станках, для валов очень больших диаметров, а также для валов тихоходных машин. К. п. д. подшипников скольжения т] = 0,95...0,99. [c.221]

По коэффициенту быстроходности (табл. 18) все гидравлические турбины разделяются на тихоходные, средней быстроходности и быстроходные. Струйно-ковшовые (активные) турбины относятся к тихоходным и применяются при больших напорах и малых расходах, а реактивные турбины в большинстве случаев являются быстроходными. [c.282]

Ковшовые турбины являются наиболее тихоходными и применяются там, где нельзя применить более быстроходные реактивные турбины. [c.9]

На рис. П.6 показан разрез тихоходной поворотнолопастной турбины Серебрянской ГЭС (см. табл. 1.2), спроектированной на ЛМЗ. В ее конструкции [c.26]

Применяются три значения угла 0 30, 45 и 60°, причем 9 = 30 соответствует тихоходным, а, 0 = 60° — быстроходным турбинам. Наибольшее применение при средних и повышенных напорах нашли рабочие колеса с 0 = 45°. Диаго- [c.42]

В прошлом, когда строились тихоходные машины, поломок было меньше. Но скорости год от года повышались, и число поломок резко возрастало. Детали стали внезапно разрушаться гораздо раньше расчетного срока. Ломались оси вагонов, валы паровых машин, дышла паровозов, шатуны, рессоры, железнодорожные рельсы, лопатки турбин и многое другое. [c.190]

Задачей статической балансировки является приведение центра тяжести на ось вращения, т. е. обращение оси вращения в центральную ось инерции. В этом случае при вращении детали не будет возникать суммарной центробежной силы, но может остаться пара сил инерции, зависящая от величины центробежных моментов инерции. Если деталь по длине имеет небольшие размеры, то величины этих пар сил инерции невелики, и поэтому можно бывает ограничиться одной статической балансировкой. Например, статической балансировкой можно ограничиться в случае таких деталей, как маховики, неширокие шкивы, зубчатые колеса и т. п. Но для барабанов, длинных трубчатых валов и роторов различного рода, если они имеют высокое число оборотов (например, турбинные роторы), необходима динамическая балансировка, задачей которой является обращение оси вращения в главную центральную ось инерции, т. е. такую, при вращении около которой в детали не возникает не только центробежной силы, но и пары сил инерции, зависящей от центробежных моментов инерции ее масс. К статической балансировке тихоходных деталей при- [c.193]

Выходное сечение у быстроходных турбин относительно расхода меньше, чем у тихоходных, почему у первых относительная выходная кинетическая энергия велика, доходя у капланов до ЗО /о и более. Расширяющаяся всасывающая труба уменьшает выводимую энергию, а за счёт уменьшения последней добавляет к статическому разрежению Я. [c.258]

На фиг. 18 дано сравнение оборотных характеристик, которое показывает, что угон-ные оборотности разнообразны весьма велики у Капланов и пропеллеров (до 260 /о от нормы) и малы у тихоходных френсисов (около 1607( ). Так как при разгрузке и порче регулирования турбина может попасть в угонный режим, то сидящий на её валу ротор генератора должен быть рассчитан на [c.264]

Из сравнения напорных характеристик видно, что при снижении напора (например, паводок при повышении нижнего уровня) быстроходные турбины медленнее снижают свою мощность, чем тихоходные, благодаря чему быстроходные турбины лучше поддерживают мощность. [c.264]

Первые синхронные генераторы, приводимые в действие паровыми машинами или двигателями внутреннего сгорания через ременную передачу, работали с малым числом оборотов окружная скорость ротора для таких машин составляла не более 15—25 м/с. С ростом мощности электрических генераторов повышалось требование равномерности вращения, что не обеспечивалось ни паровой машиной, ни двигателями внутреннего сгорания с их пульсирующим движением поршня и кривошипно-шатунным механизмом. В связи с этим в начале 90-х годов были разработаны специальные генераторы маховикового типа, в которых для уменьшения неравномерности хода была увеличена инерция вращающихся частей. В этих генераторах вращающиеся индукторы одновременно играли роль маховиков для первичного двигателя. Первичные поршневые двигатели накладывали определенные ограничения на конструкции синхронных генераторов их приходилось строить с большим числом полюсов, что, в свою очередь, увеличивало расход активных материалов и потери энергии в машине. Таким образом, хотя паровая машина к концу XIX в. достигла высокой степени совершенства, она не годилась для привода мощных электрических генераторов, так как не позволяла сконцентрировать большие мощности в одном агрегате и создать требуемые высокие скорости вращения. На смену паровым машинам пришли паровые турбины. Первоначально использовали сравнительно тихоходные турбины конструкции шведского инженера Г. П. Лаваля [35]. [c.81]

Во многих турбинах главный масляный насос находится на том же валу, что и центробежный регулятор, и приводится в движение червячной передачей от вала турбины. В этих машинах насос и регулятор выполнены сравнительно тихоходными. [c.507]

Турбина должна работать с большим числом оборотов, что позволяет уменьшить ее размеры при большой мощности и снизить стоимость при малой мощности. Поршневая машина действует при относительно низких числах оборотов. Поэтому она обычно применяется на грузовых судах, паровозах и для вращения различных устройств, которые по своему характеру должны быть тихоходными и маломощными. [c.91]

Одновременно начав производство быстроходных и тихоходных турбин, ЛМЗ на первом же этапе развития крупного турбостроения отдал предпочтение быстроходным турбинам. [c.9]

Тогда же наметилась тенденция к снижению числа ступеней в крупных турбинах. Это стало особенно выгодным с переходом к одноцилиндровым мощным турбинам, так как сокращение числа цилиндров, как правило, значительно уменьшало стоимость турбины, а в ряде случаев повышало ее надежность. Идя этим путем, ЛМЗ в конце первого этапа построил быстроходную турбину мощностью 50 МВт с двенадцатью ступенями давления, тогда как выпущенная им в начале этого этапа тихоходная турбина той же мощности и для тех же параметров имела 40 ступеней, причем тепловая эффективность этих турбин была приблизительно одинаковой. Достигнутый успех не только принес существенную экономию в стоимости турбины, но имел также решающее значение для дальнейшего укрупнения турбин. [c.12]

С другой стороны, в быстроходной турбине длины лопаток в ЧВД были больше, чем в тихоходной, что снижало потери энергии. Уменьшались диаметры и число ступеней, а вместе с тем снижались размеры и масса турбины, а в связи с этим и ее стоимость. При решении проблемы в целом большую роль играют надежность, размеры, стоимость и к. п. д. электрического генератора, которые также зависят от частоты вращения. Из-за обилия факторов, влияющих на экономические показатели и надежность тихоходных и быстроходных турбин, [c.13]

Частота вращения. С повышением начального давления и особенно с ростом температуры пара вопрос о проектировании тихоходных турбин не ставился. Решительный и весьма прогрессивный переход к быстроходным турбинам в конце первого этапа открыл путь к все возрастающим начальным параметрам пара в последующих сериях турбин и тем самым обеспечил быстрый рост экономичности ПТУ. [c.21]

Действительно, с переходом к сверхкритиче-скому давлению, конструктор стремился всеми мерами уменьшить массу и размеры ЦВД и увеличить высоту его проточной части. Поэтому для ЦВД наиболее благоприятна высокая частота вращения. В известной мере эти соображения относятся и к ЦСД из-за высокой начальной температуры. Что касается ЦНД, то, хотя его массы и размеры оказывают весьма существенное влияние на маневренные качества турбины, все же по отношению к нему немалыми преимуществами обладают и тихоходные турбины. В частности, они при определенных условиях позволяют уменьшить число ЦНД, и это может быть экономически выгодно. Кроме того, в них при сохранении умеренной выходной потери могут быть снижены относительные длины последних лопаток и их окружные скорости, что создает аэродинамические преимущества и улучшает эрозионную стойкость лопаток в случае большой влажности пара за турбиной. Все это побуждало многие фирмы применять двухвальные турбины с тихоходными ЦНД, особенно при частоте в сети 60 Гц. [c.33]

При конструировании паровых турбин подшипникам всегда уделялось много внимания как особо важному узлу, в котором ротор соприкасается со статором и который в прошлом был одним из главных источников аварий. Высокий уровень теории гидродинамической смазки позволял создавать достаточно совершенные конструкции подшипников на всех этапах развития турбин. Лишь в последнее время в связи с проектированием сверхмощных тихоходных и быстроходных турбин проблема надежных и экономичных подшипников вновь стала центральной. [c.61]

Проектные варианты турбины мощностью более 2000 МВт при п=1500 об/мин. Для АЭС выпускаются турбины мощностью 500 и 1000 МВт, работающие при 1500 об/мин. Произведены громадные затраты, связанные с изготовлением для этой цели крупнейших изделий, вызвавших необходимость не только сооружения новых турбинных цехов, но и перестройки металлургической промышленности, обслуживающей турбинные заводы. Благодаря этому вкладу в промышленность сейчас возможно решение проблемы дальнейшего развития сверхмощных турбин на широкой основе с использованием как быстроходных, так и тихоходных турбин в зависимости от их экономических показателей и степени надежности. [c.80]

Иванов аналитически вывел [Л. 56] выран<.еиия, заменяющие условную формулу (If-7) и справедливые при сделанных им предположениях. Последние таковы. Первое при регулировании турбины ее крутящий момент, соответствующий нормальной оборотности, изменяется линейно со временем. Второе нагрузка турбины падает от полной до нуля. Третье у турбин тихоходной радиальноосегой и ковшевой линии их моментов Af == = f (а) на оборотной характеристике сходятся в одной точке на абсциссе (фиг. 15-2,а) у винтовой турбины эти линии параллельны значение берется по моменту наибольшего открытия (фиг. 15-2,6). [c.217]

На рис. П.З показан разрез здания шахтного типа приплотинной Вилюй-ской ГЭС (см. табл. 1.2), которая оснащена тихоходными поворотнолопастными турбинами. Установка имеет ряд характерных особенностей. Агрегаты расположены в глубоком котловане (шахте) 7, что вызвано большим заглублением, [c.21]

Основными мерами борьбы с сильно выраженными нестационарными явлениями могут быть применение достаточно глубоких изогнутых отсасывающих труб (/i ., = 2,6Di в быстроходных типах и /г, 3,0 3,5Di — в тихоходных) подвод воздуха в зону рабочего колеса при неспокойных режимах через вал или по специальным трубопроводам. В радиально-осевых турбинах, работающих при более высоких напорах, чем поворотнолопастные, несмотря на то, что энергия иа выходе из рабочего колеса в них меньггге, применяются более глубокие отсасывающие трубы, успокаивающие колебания давления и сужающие диапазон неспокойной работы турбины. При подводе воздуха в зону за рабочим колесом в потоке появляется легко сжимаемая фаза водо-воздуишой смеси, которая служит демпфером и гасит возмущающую энергию вихрей. Однако при большом количестве подаваемого воздуха уменыиается плотность смеси и к. п. д. турбины. [c.29]

Рабочее колесо турбины, имеющее типичную для тихоходных колес форму, отлито из нержавеющей износостойкой стали 10Х18НЗГЗД2Л. При необходимости колесо может быть заменено через отсасывающую трубу. На его ступице установлено верхнее 18, а на ободе нижнее 22 гребенчатые (П-образные) уплотнения, имеющие одинаковые размеры их диаметр меньше, чем наружный диаметр рабочего колеса. Протечки в гребенчатых уплотнениях меньше, чем в обычных щелевых. Обтекаемый конус 19, расположенный непосредственно за выходными кромками лопастей, отличается тем, что у его основания расположена круговая щель для равномерного выпуска подводимого воздуха. Вспомогательные устройства турбины аналогичны применяемым в турбинах других типов. [c.39]

С углом 0 определенным образом связан и диаметр горловины Drop- По условиям обеспечения наибольшей пропускной способности, как показали исследования, в быстроходных диагональных турбинах этот диаметр составляет Drnp = 0,98Dj, а в тихоходных = (0,85-т-0,9) D . Переход от поверхности камеры рабочего колеса к конусу отсасывающей трубы должен быть плавным, обычно его описывают радиусом р. Однако при большом диаметре горло- [c.43]

Валы фланцевого типа (фиг. 11) встречаются в водяных турбинах и ввиду относительной тихоходности этих машин при [c.139]

Разрез той же топограммы по некоторому а = onst даёт оборотную характеристику t, Q,N = f (п) [(фиг. 15) — применительно к тихоходной турбине]. Набор таких характеристик при разных о называется главной характеристикой, так как именно она снимается лабораторно и служит исходным материалом для [c.262]

Из фиг. 18 видно, что при оборотности несколько большей, чем оптимальная, у быстроходных турбин мощность возрастает. Это позволяет форсировать их мощность назначением для них повышенной оборотности и неблагоприятно отзывается при их регулировании, так как при разгрузке такая турбина повышенной мощностью быстро разгоняется. При разгоне тихоходные реактивные турбины снимсают расход, быстроходные — повышают, активные — не меняют. Крутящий момент Af растёт с уменьшением оборотности. [c.264]

При напорах Ж 10 м установка турбин Френсиса невыгодна из-за малого числа оборотов и необходимости применять тихоходные генераторы. В этом случае обычно переходят на турбины Каплана, пропеллерные или турбины с поворотными от руки лопастями. На фиг. 33 изображена подобная турбина марки Прк70-В0-250 диаметром 2,5 м с характеристикой A = йОО А. с. Н= 3 м п= 130 об/мнн. Вал рабочего колеса такой турбины пустотелый и через него пропущена штанга к механизму поворота лопастей. Автоматизм управления лопастями здесь отсутствует, что делает их менее экономичными по сравнению с турбинами Каплана. Направляющий аппарат для облегчения конструкц. и сдела.1 без статора, с внутренним регулированием, что возможно [c.270]

При напорах 80—350 м устанавливают вертикальные турбины Френсиса, отличающиеся от среднснанэрных типом рабочего колеса. Во избе кание кавитации колесо берётся более тихоходным (п = 120—60). Спираль выооконапорных турбин выполняется в виде стальной отливкн, состоящей из двух или четырёх кусков, соединённых болтами. [c.281]

Тихоходные турбины. Турбина изготовления ХТГЗ мощностью 50 000кв я при 1500 об/мин (АК-50—1) дана на фиг. 87. Начальные параметры пара ро = 2У ama, = 400° С, противодавление = 0,04 ama при температуре охлаждающей воды = 15° С. [c.194]

В 1882 г. была построена первая американская гидроэлектростанция. Генераторы, приводимые в действие гидравлическими турбинами, относились к тихоходным машинам. Ротор таких генераторов можно было укреплять на одном валу с рабочим колесом турбины. Из-за относительно низких скоростей вращений гидрогенераторы по своим размерам и весу были больше других электрических машин. Их изготовление всегда было сопряжено с большими техническими и производственными трудностями. Одно из ценных качеств водяных турбин состояло в экономном расходовании воды. С момента использования на гидроэлектростанциях турбин в качестве первичного двигателя их проектирование и установка согласовались с параметрами водотока и характером гидросооружения [38]. Поэтому при строительстве гидрогенераторов эти параметры являлись основополагающими при проектировании, а сами агрегаты часто были уникальными. Весьма показательно развитие турбин Н. Ж. Жонваля (Франция). Первые образцы горизонтальных осевых (в современной терминологии) турбин появились в конце 40-х годов XIX в. Это были турбины Жонваля мощностью порядка 140 л.с. За сорок лет (к 1890 г.) их максимальная единичная мощность не поднялась выше 5()0 кВт. Использовались они для привода рабочих машин, расположенных в непосредственной близости от турбин, через зубчатые передачи или ременные и канат- [c.82]

Освоение рассмотренных турбин типа К-50-29 положило начало крупному турбиностроению на двух сотрудничавших между собой заводах, обладавших уже в то время первоклассным оборудованием и большими производственными возможностями. В 1938 г. на ХТГЗ выпустили двухцилиндровую паровую турбину максимальной мощностью 100 МВт при 1500 об/мин, продолжая развивать строительство тихоходных турбин. [c.7]

Рис. 1.2. Тихоходная турбина К-100-29/1500 ХТГЗ а — колесо Кертиса и первые пять ступеней давления ЦВД

Конденсационная паровая турбина К-24-26ЛМЗ (рис. 1.3). Она имела мощность 24 МВт при 3000 об/мин, изготовлялась по проекту фирмы Метрополитен Виккерс для нестандартных параметров пара 2,6 МПа и 648 К. Эта турбина была более раннего происхождения, чем тихоходный агрегат 50 МВт ЛМЗ, и она заметно отличалась от него. Два ее ротора несли 28 рабочих колес. В ЦВД были установлены ступени активного типа [c.8]

Сторонники тихоходных турбин главное их преимущество видели в большей надежности лопаток последних ступеней, которые могли работать при окружных скоростях, значительно меньших, чем в быстроходных турбинах. При прочих равных условиях можно было ожидать и меньшую эрозию лопаток. Кроме того, ометаемая площадь последней ступени в тихоходной турбине могла быть раза в два больше, а выходная потеря — соответственно меньше, чем в быстроходной. Эти преимущества побудили и ряд зарубежных фирм отдать предпочтение тихоходным турбинам. [c.13]

К чести руководителей отрасли того времени и исследовательских институтов (ЦКТИ и ВТИ) проект быстроходной турбины был утвержден. При этом большую роль сыграли соображения перспективного характера в то время уже готовилось решение о следующей ступени начальных параметров пара, проектировать жеЦВД тихоходной турбины для высоких давлений и температур пара было быв то время неразрешимой задачей. Сейчас очевидно, что в сложной ситуации было принято глубоко принципиальное решение, открывшее путь мощным быстроходным турбинам и вместе с тем — внедрению высоких начальных параметров пара. [c.14]

В то же время было решено строить также тихоходную турбину для накопления опыта и сравнения. Это был, конечно, интересный опыт, но и весьма дорогой, так как ХТГЗ получил заказ всего на одну турбину. [c.14]

Непосредственное перемещение регулятором большого золотника всегда вызывало споры согласно теории, регулятор должен быть быстроходным, с небольшой массой, приведенной к ходу муфты, включая и присоединенную массу золотников. На этот путь уже в двадцатых годах встали конструкторы гидротурбин, где легкий регулятор с помощью золотника ( иглы ) 0 8—10 мм воздействовал через каскад усилений на громадные сервомоторы. Такой усовершенствованный регулятор необходимо было создать и для паровых турбин, но война помешала его экспериментальной отработке, и поэтому в рассматриваемой серии турбин остался тихоходный регулятор старой конструкции. Из-за этого система регулирования обладала существенной нечувствительностью. По состоянию энергосистем этот недостаток еще не играл той решающей роли, как в следующем периоде. Значительно позднее, при модернизации турбины 100 МВт (К-100-90) был применен новый высокочувствитель- [c.20]

Создание достаточно жестких опор ЦНД, сохраняющих центровку ротора при всех режимах,— сложная и ответственная задача. Она связана с устройством корпусов опорных подшипников, встроенных в выходные патрубки или непосредственно опирающихся на фундаментные рамы. Первая из этих конструкций обеспечивает компактность агрегата и упрощает концевые уплотнения ЦНД, но в очень крупных, а особенно в тихоходных турбинах передача корпусу ЦНД через подшипник громадных нагрузок 10жет вызывать заметную деформацию корпуса. Кроме того, неравномерные температурные расширения корпуса приводят к некоторой расцентровке. Как альтернатива рассматриваются отдельно стоящие корпуса подшипников РНД и опирание внутреннего ЦНД непосредственно на фундамент. [c.34]

Сегментные подшипники широко используются за рубежом. Фирма ВВС применяет трехсегментные подшипники диаметром до 900 мм и считает, что такие подшипники, выполненные из обычных материалов, пригодны для быстроходных п тихоходных турбин мощностью до 2000 МВт, а после изыскания новых материалов — для еще более мощных турбин [44]. [c.62]

В связи с трудностями проектирования быстроходной турбины мощностью 2000 МВт и более выдвигается как альтернатива тихоходная турбина. Основные недостатки последней большая масса и размеры основных деталей, что ухудшает тепловое состояние цилиндров, а также создает трудности транснортирования, монтажа и ремонта, повышает стоимость строительных работ на ЭС. Однако имеется граница мощности турбины, за которой при располагаемых технических средствах тихоходная турбина обладает преимуществом по сравнению с быстроходной. Для сравнительной оценки турбин этих типов рассмотрим некоторые их проектные варианты. [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...