Винты Нормали

УГЛУБЛЕНИЯ под КОНЦЫ УСТАНОВОЧНЫХ ВИНТОВ (по нормали ВНИИПТМАШ К08—57) [c.111]

Для резьбовых соединений, от которых требуется заданная точность расчетного перемещения гайки относительно винта (например, ходовые винты станков и механизмов), дополнительные требования в отношении точности шага устанавливаются техническими условиями и нормами точности соответствующих станков, механизмов и приборов. [c.199]

Для крупносерийного производства рекомендуется применение многоместных приспособлений, сокращающих число ручных операций, приспособлений для обработки деталей в кассетах, приспособлений, в которых несколько зажимов объединены одним винтом или рукояткой. Усилия, прилагаемые к объединенным зажимам, не должны превышать указанных выше норм. Рекомендуется применение пневматических, гидравлических и электрифицированных зажимных приспособлений, устраняющих необходимость в приложении значительных усилий. [c.309]

Выявленные при проверке отклонения устраняют путем регулирования положения узла с помощью винтов и компенсаторов. Если при этом не удается устранить отклонения, следует произвести переналадку оборудования в соответствии с рекомендациями и нормами, имеющимися в инструкции по эксплуатации АЛ. [c.387]

Единичный вектор внешней нормали в каждой точке поверхности обозначим через . Тогда потоком винта F (R) через поверхность 5 назовем интеграл [c.81]

Заметим, что при наличии полной аналогии со сферической кривой, здесь имеется некоторая аномалия в терминологии единичному вектору т касательной к кривой соответствует единичный винт Т центральной нормали линейчатой поверхности, а единичному вектору к центральной нормали кривой соответствует единичный винт К центральной касательной к линейчатой поверхности. [c.143]

Единичные винты / , Т и /С с общим началом в точке А образуют трехгранник, который назовем трехгранником образующей. Для поверхности единичный винт R играет ту же роль, что ра-диус-вектор г для сферической кривой, единичный винт Т центральной нормали соответствует вектору t касательной к кривой, а единичный винт К центральной касательной — вектору k центральной нормали кривой. [c.143]

Обозначим единичные винты главной нормали и бинормали соответственно через N и В,. тогда в точке С будем иметь единичные винты Т, N, В три полупрямые, на которых они лежат, назовем естественным трехгранником поверхности. Этот трехгранник совершенно аналогичен такому же трехграннику для кривой. [c.144]

Так как В — единичный винт центральной касательной к нормали, то В-Т = О, B-N = 0. Определим относительное расположение трехгранника образующей и естественного трехгранника. Пусть Q = 2- ( . В) = Z К, N) — комплексный угол между единичными винтами образующей и бинормали или между единичными винтами центральной касательной и главной нормали. Поскольку трехгранник образующей и естественный трехгранник имеют общую ось — центральную нормаль, угол Q полностью характеризует относительный наклон одного трехгранника к другому. [c.145]

Отношение dS /dS представляет отношение скорости изменения единичного винта Т центральной нормали к скорости изменения единичного винта R образующей и характеризует кривизну поверхности. Поэтому можно принять [c.145]

Формулы френе для линейчатой поверхности характеризуют следующие движения естественного трехгранника а) комплексный поворот (вращение и скольжение) относительно единичного винта бинормали В, модуль производной комплексного угла которого по комплексной дуге поверхности равен величине кривизны поверхности, б) комплексный поворот вокруг единичного винта центральной нормали Т, модуль производной комплексного угла которого по комплексной дуге поверхности равен величине второй кривизны поверхности. [c.147]

Из сделанного построения следует, что если R рассматривать как единичный винт образующей элемента поверхности, описываемой прямой, то К — единичный винт центральной касательной, а Т — единичный винт центральной нормали. Но ось винта скорости V, как известно, совпадает с центральной нормалью, т. е. с осью угла между осями винтов U я R, а комплексный модуль 158 [c.158]

Следствие 1. Центральная нормаль к траектории прямой встречает под прямым углом ось мгновенного винта U. Центральные нормали траектории всех прямых тела в момент t образуют щетку. [c.159]

Заготовки авиационные хвойных пород (ГОСТ 2646—51), предназначенных для изготовления деталей самолетов, авиационных винтов и лыж подразделяют на I и П категории и изготовляют из древесины сосны, ели, пихты кавказской, лиственницы сибирской и даурской и кедра сибирского и корейского, размерами по толщине от 10 до 60 мм, ширине — от 25 до 85 мм и длине от 0,75 до 3,5 м. Качество заготовок определяется по нормам допускаемых пороков, макроструктуре и физико-механическим свойствам. Заготовки авиационные лиственничных пород (ГОСТ 2996—51) предназначены для тех же целей. Изготовляют их из древесины бука, дуба, ясеня обыкновенного и маньчжурского, липы, березы желтой и черной. Качество заготовок определяют также по величине допускаемых пороков и физико-механическим свойствам. Авиационные пиломатериалы, выпиленные из авиационных кряжей хвойных и лиственных пород, предназначены для тех же целей, поставляются по ГОСТу 968—68. [c.235]

Число оборотов двигателя проверяют по контрольному тахометру. Регулятор безопасности отключает топливо при повышении числа оборотов на 10% выше нормы. Исправность регулятора проверяют искусственным увеличением числа оборотов двигателя путем воздействия на маховичок или иное приспособление и замера числа оборотов. При меньшем числе оборотов следует подтянуть пружину, при большем отпустить. Так как в большинстве регуляторов подрегулировку на ходу произвести невозможно, то, подтягивая или отпуская пружину, следует записывать число поворотов винта и, сопоставляя их с числом оборотов двигателя, добиться требуемой точности регулировки. [c.413]

Норма расхода масел на 1 м длины ходовых винтов за 8 час. работы в Г [c.297]

Табл. 10 представляет собой заводскую нормаль на чистые шайбы, составленную на основе ГОСТа 6959-54 (табл. 11). Из сопоставления видно, что ряд принятых в данной нормали шайб сокращен с 22 диаметров резьбы болтов и винтов, для которых они предназначаются, до 13, изменено условное обозначение шайб в соответствии с обозначением нормали и исключены технические условия, взамен которых дана ссылка на ГОСТ 6959-54. [c.129]

Значения Яг и приведены для винтов при использовании их с нормал [c.102]

Два других направления, идущих в обход классического метода, основаны на теории винта относительного движения, используемой в явной форме. В этом случае, при отборе контактных точек, пользуются не касательными к линиям винтового комплекса, а их нормалями. Поэтому метод, использующий нормали винтового комплекса, может быть назван методом нормалей, или методом лучевого комплекса, поскольку нормали к винтовому комплексу носят название лучей. [c.8]

При практическом использовании метода нормалей возникают известные усложнения, заключающиеся в том, что уравнение зацепления приходится записывать в виде не одного, а двух равенств, выражающих условия прохождения нормали в контактной точке через две прямые, сопряженные с винтом относительного движения или с его полярами. Только при выполнении этих условий нормаль к поверхности будет лучом винтового комплекса, проходящим через контактную точку. [c.8]

Концы болтов, винтов и шпилек (ограничительная номенклатура) (из отраслевой нормали АН-1441 по ОСТ 1713) [c.212]

Здесь направление обхода по I связано с нанравление.ч нормали п R S правилом правого винта. [c.688]

Назначение и применение норм. Нормы летной годности гражданских самолетов и вертолетов содержат требования и общие указания, выполнение которых обязательно для допуска к эксплуатации пассажирских и транспортных самолетов и вертолетов. Этим нормам должны удовлетворять также агрегаты, воздушные винты, бортовые системы, приборы, несущие и рулевые винты, трансмиссии, оборудование и другие изделия авиационной техники. [c.97]

Предполагаем, что контактное давление действует нормально к поверхности контакта. Из условия равновесия шарика вытекает, что направление нормали должно быть общим для точек контакта на витках винта и гайки. [c.114]

При использовании подходов к оценке предельных состояний по (2.1.23)-(2.1.27) предполагается, что в элементах конструкций отсутствуют макродефекты, превышающие допускаемые по нормам дефектоскопического контроля и что само наступление предельного состояния определяется моментом образования макротрещин. Такие подходы важны для хорошо контролируемых ответственных деталей и узлов типа лопаток турбин, лопастей винтов, корпусов ракетных двигателей. [c.83]

Наиболее широкое применение имеет крепление каната планками, прижимающими канат к барабану (рис. 80, а, б). При навивке канат из первой крайней канавки на барабане сразу переводят через одну канавку в третью, для чего частично вырубают выступ нарезки, разделяющий канавки. При этом среднюю канавку используют для установки крепежных винтов. Каждую прижимную планку крепят с помощью одного или двух винтов. Независимо от результатов расчета, согласно правилам Госгортехнадзора, устанавливают не менее двух одновинтовых планок. В случае крепления прижимных планок двумя винтами для каната диаметром до 31 мм устанавливают по одной планке и по две планки при большем диаметре каната. Вследствие уменьшения натяжения каната в месте его крепления к барабану за счет регламентированных нормами техники безопасности полутора неприкосновенных витков натяжение каната перед прижимной планкой (в точке А на рис. 80, г) [c.197]

За оси подвижной системы координат мы примем 1) касательную Мх, направив орт х касательной в сторону возрастания дуговой координаты s (см. п. 2.2) 2) главную нормаль Мп с ортом п, направленным к центру кривизны (т. е. в сторону вогну-тосяи кривой) 3) бинормаль Mb, направив ее орт Ь по правилу правого винта при вращении от орта касательной к орту главной нормали (рис. 7.9). Такие осп координат называются естественными осями. [c.160]

Если через Рц обозначить окружную силу на одном витке и учесть, что реакция от гайки на винт будет наклонена к нормали под углом трения р = ar tg/(/ — коэффициент трения, / = 0,08 -н0,12), то несложно установить [c.388]

Масса технологического и заготовительного отходов уменьшается по мере совершенствования технологических процессов и применения прогрессивных методов обработки. При любом типе производства необходимо стремиться к снижению норм расхода материала за счет уменьшения технологического и заготовительного отходов. Особенно актуальна эта задача в условиях массового производства. Именно в массовом производстве родились безотходные методы производства изделий (например, производство болтов и винтов из прутка методом холодной ысадки). [c.31]

Здесь R = M- -T — полная величина действительной реакции, отклоненной от нормали пп на угол трения гр = ar tg/, где /—коэффициент трения пары гайка—винт. [c.326]

Уплотнение состоит из двух поясов U-образных манжет 2, выполненных иа маслостойкой резины и разделенных промежуточным кольцом 3. Манжеты прижаты своими кромками к корпусу 7 и фланцу 6 и установлены таким образом, что наружный пояс самоуплотняется под давлением воды,а внутренний — под давлением масла. Снаружи манжеты подпираются кольцом /, прикрепленным к корпусу винтами, а изнутри поджаты кольцом 4, на которое с постоянной силой давят пружины 5. Кольца / и <3 выполнены из двух частей, что дает возмо шость при установленной лопасти собрать и разобрать уплотнение и заменить манжеты. Стыки манжет сэезают на ус, склеивают при установке на место и смещают друг относительно друга. Такие уплотне1Ия вполне надежны, и протечки масла через них находятся в пределах нормы. В старых конструкциях гидротурбин применялись торцовые уплотнения [29], устанавливаемые под фланцем лопасти. Они имели ряд существенных недостатков. [c.141]

Момент движущих сил винтовой пары. Рассмотрим винтовую пару с прямоугольной резьбой (рис. 7.3, а). Задача состоит в определении момента пары сил = PI, в результате действия которой преодолеваются сила полезного сопротивления Q, приложенная к винту и направленная вдоль его продольной оси, а также сопротивление трения между винтом и гайкой. Для определения величины этого момента выделим на поверхности трения винта элементарную площадку ds, удаленную от оси винта на расстояние d p/2. На эту площадку действуют следующие силы dQ — осевая нагрузка dR — сила реации гайки, состоящая из нормальной составляющей d/V и силы трения df. Реакция dR отклоняется от нормали на угол трения ф. Как видно из рис. 7.3, а, величина этой реации определяется равенством [c.160]

В табл. 9 приведены результаты экспериментов по царапанию единичной проволочкой поверхности шлифованного металла и металла с окалиной. Усилия регистрировали чувствительными тензодатчиками с записью на ленте во время равномерного перемещения столика с образцом, к которому вертикально прижимали проволочку с помощью микрометрического винта через тензометрическую балочку. Поскольку проволочка представляла собой микрорезец с упруго-деформированной продольной осью, то сила ее упругой деформации действовала по касательной к очищаемой поверхности и по нормали к ней Р . При пластифицирующем воздействии среды сила Рц обеспечивала внедрение режущей кромки проволочек в удаляемый слой на большую глубину, чем при механической обработке в аналогичных режимах. Это увеличивало размеры площадок сдвига, что приводило к возрастанию фиксируемой прибором силы Р . [c.256]

Общие нормали в большинстве случаев распространяются на детали, предназначенные для соединения, установки, передачи движения и обслуживания. Конструкция рукояток, болтов, гаек, колец, винтов, маховичков, шестерен, шкивочков, пальцев и других деталей практически мало зависит от характера работы, производимой машиной. Машины могут сшивать ткани, пахать землю, обрабатывать металл, сжимать воздух, приготовлять консервы, т. е. выполнять самые различные процессы, а многие детали в этих машинах могут быть совершенно одинаковыми, так как они не связаны со спецификои выполняемых ими процессов. Такие нормали — массовые детали, так же как и шарикоподшипники они изготовляются централизованно на специальных заводах и поставляются другим предприятиям, изготовляющим самые разнообразные машины. [c.175]

Трапецеидальная в ходовых винтах металлорежущих станко - По нормали станкостроения ТУД22-2 [c.260]

Плавание геометрической оси стола (планшайбы, шпинделя) Дефект взаимной прогонки поверхностей (направляющих). центрирующих стол (шпиндель). Плохая регулировка подшипника шпинделя, Деформация, выработка или задир центрирующих поверхностей. Повышенное давление масла в направляющих стола, увеличенное усилие, разгружающее стол Непостоянство положения установленной на станке заготовки У зубчатых колес непостоянство толщины зуба свидетельствует 0 том, что колесо некруглое колебание длины обшей нормали У винтов эллиптичность (трехгранность и т. п.) конца нарезанной части винта, обращенной к шпинделю станка [c.628]

Из этого построения и анализа основного уравнения для пространственных передач со скрещивающимися осями следует, что положение точки К. контакта на общей нормали влияет на характер зависимости между радиусами кривизны взаимоогибаемых поверхностей, чего нет в конической и плоской цилиндрической передачах. Другое отличие заключается в том, что совпадение центров кривизны l и Сз в общем случае получается не на мгновенной оси, как в конической и плоской цилиндрической передачах, а в точке Р, лежащей на общей нормали NN. В этом случае кривизна винтовой линии мгновенного винта совпадает с общей кривизной взаимоогибаемых поверхностей в плоскости, соприкасающейся с винтовой линией мгновенного винта. [c.36]

Характеристика групп сложности деталей при установлении норм времени на разработку чертежей деталей. I группа. Детали простых форм, име1рщие вспомогательное значение в конструкции, без расчетов на прочность и размерных цепей. К ним относятся косынки, ребра, диафрагмы, раскосы, угольники втулки, валики гладкие и оси, шайбы, болты, винты, кольца, прокладки, планки, рычаги простые, маховики и т. п. трубы электропроводки прямые и гнутые в 1—2 гиба. [c.242]

Исследования, проведенные НАСА, также показали, что шум силовой установки с ТВД создается главным образом воздушным винтом и реактивной струей, причем шум винта является доминирующим. Для снижения шума винтовентилятора предлагаются два способа использование тонких профилей лопастей для снижения шума пограничного слоя и лопастей саблевидной формы для уменьшения влияния числа Мп на течение на их концах и сжимаемости потока. Оценка уровня шума самолета с перспективным ТВД при акустической обработке мотогондолы показывает, что он будет удовлетворять существующим и новым нормам. [c.227]

Технические требования на основные детали шариковинтовых передач, применяемых в станкостроении, установлены ОСТ 2 Р31-5-89 (табл. 13). Нормы точности винта - по ОСТ2 Р31-4-88. [c.793]

Нагрузки лопастей, втулки и проводки управления, создаваемые аэродинамическими и инерционными силами несущего винта, необходимо знать для проектирования элементов конструкции в соответствии с существующими нормами статической и усталостной прочности. Для проектирования лопасти требуется знание напряжений в элементах ее конструкции, а теория упругой балки оперирует только с изгибающими и крутящими моментами в сечении лопасти. Для шарнирной лопасти критическим обычно является изгибающий момент в плоскости взмаха в сечении, находящемся вблизи середины лопасти. Для бесшарнирного винта критический изгибающий момент имеет место в комлевом сечении. Суммарные реакции в комлевом сечении определяют нагрз зки на втулку. Установочные моменты лопастей обусловливают нагрузки в проводке управления, которые часто являются фактором, ограничивающим предельные. режимы полета вертолета. Конструктора обычно интересуют периодические или близкие к ним нагрузки на установившихся режимах полета и при маневрах. Ввиду того что периодические изменения аэродинамических параметров вызывают большие периодические нагрузки на лопастях, втулке и проводке управления, анализ усталостной прочности является важнейшим элементом проектирования несущего винта. Усталостная прочность конструкции сильно зависит от локальных факторов распределения напряжений, поэтому она обычно должна подтверждаться натурными испытаниями. Это относится в первую очередь к несущим винтам вертолетов, многие элементы конструкции которых имеют ограниченный ресурс ввиду высокого уровня переменных нагрузок. [c.640]

На вутренней части лопасти циркуляция присоединенных вихрей в направлении комля плавно уменьшается до нуля. При этом с лопасти сходит пелена продольных свободных вихрей, направление вращения которых обратно концевому вихрю. Поскольку градиент изменения циркуляции присоединенных вихрей по радиусу невелик, сходящий с комля лопасти вихревой жгут обычно существенно слабее концевого жгута и более диф-фундирован. Если циркуляция присоединенного вихря изменяется по азимуту (при периодическом изменении нагрузок лопасти на режиме полета вперед или при переходном движении), с внутренней части лопаг-ти сходит и пелена поперечных вихрей. Элементы продольных и поперечных вихрей переносятся с местной скоростью потока воздуха, причем интенсивность в процессе такого переноса сохраняется постоянной. Скорость переноса вихрей слагается из скорости невозмущенного потока и скорости, индуцируемой самими вихрями пелены. При этом можно считать, что пелена вихрей переносится вниз (по нормали к плоскости диска винта) со скоростью, равной сумме средней индуктивной скорости и нормальной к диску винта составляющей скорости невозмущенного потока ). На режиме полета вперед эта составляющая скорости образуется при наклоне диска винта, а на осевых режимах она равна скорости полета. Принимается, что перенос элементов пелены назад (параллельно плоскости диска винта) происходит лишь со скоростью невозмущенного потока. Индуцируемые вихрями скорости существенно деформируют вихри при их движении. При этом на режиме полета вперед с каждой лопасти сходят скошенные назад спиралевидные деформирующиеся и перекручивающиеся вихри. Их форма на режимах висения и полета вперед рассмотрена в разд. 2.7.1 и 4.2. [c.651]

Определяя форму вихрей, удобнее всего пользоваться неподвижной системой координат, связанной с плоскостью концов лопастей. Относительно этой плоскости отсутствует маховое движение лопастей по первой гармонике, а положение плоскости определяется режимом полета. Рассмотрим положение элемента вихря, время существования которого соответствует повороту лопасти по азимуту на угол tp (рис. 13.15). Пусть г — азимут лопасти (безразмерное время) в текущий момент времени. Поскольку, согласно определению величины ф, азимут лопасти в момент схода рассматриваемого вихревого элемента равен ф — Ф, координаты X, у, z точки лопасти, находящейся на радиусе г, в этот момент равны x = r os(il —ф), у = гsin(il5 — ф), 2 = гРо, где Ро — угол конусности винта. После схода с лопасти элемент вихря переносится с местной скоростью течения. Будем считать, что скорость переноса вихря постоянна, а ее составляющие в плоскости концов лопастей и по нормали к ней соответственно равны 1 и причем в состав входит средняя индуктивная скорость. Тогда координаты вихря в текущий момент [c.672]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...