Балки Расчетные формулы

Проверка прочности главной балки. Расчетные формулы и результаты расчета сведены в табл. 42. При вычислениях использованы значения силовых факторов, приведенные в табл. 41. [c.328]

Пользуясь решением задачи 14.2 для установившейся ползучести балки при чистом изгибе, получить расчетные формулы для случаев л=1 и я->-оо. Указать, каким материалам соответствуют данные случаи. [c.316]

Заметим, что в дальнейшем при расчете балки на прочность знак изгибающего момента не будет играть роли в расчетную формулу войдет абсолютное значение максимального изгибающего момента. [c.280]

На рис. 7.52...7.54 изображены балки, заделанные одним концом и нагруженные сосредоточенной силой на другом конце. Для вывода расчетных формул можно показать балки и других типов, нагруженные любой нагрузкой, вызывающей деформацию прямого поперечного изгиба. [c.288]

Расчет зубьев на изгиб. Прямозубые передачи. При выводе расчетной формулы принимают следующие допущения вся нагрузка F зацепления передается одной парой зубьев (рис. 9.27), которая приложена к вершине зуба и направлена 1Ю нормали к его профилю (сила трения не учитывается) зуб рассматривают как консольную балку прямоугольного [c.183]

Целью работы является демонстрация наличия крутильного эффекта, возникающего при поперечном изгибе тонкостенной балки открытого профиля, и экспериментальная проверка расчетной формулы для определения положения центра изгиба . [c.183]

Н. А. Кильчевский [24], применив преобразование Лапласа, получил приближенные выражения для закона изменения контактной силы во времени Р (t) при ударе и оценил условия, при которых применима статическая зависимость силы от перемещения с учетом собственных колебаний соударяющихся тел. Для определения контактных деформаций он применил теорию Герца, а для решения задачи о колебании соударяющихся тел — теорию Тимошенко. Методом последовательных приближений он рассмотрел единичный удар и повторное соударение при поперечных ударах шара по балке. Справедливо обосновав положение, что на первом этапе (до достижения максимальной контактной силы) основное влияние на процесс удара оказывают местные деформации сжатия, а на втором (при упругом восстановлении) — колебания балки и шара, Н. А. Кильчевский предложил расчетные формулы для вычисления наибольшей силы взаимодействия между шаром и балкой, а также продолжительности контакта. Полученные громоздкие зависимости им упрощены и распространены на широкую группу контактных задач. В работе [24] при применении интегрального преобразования проведена аналогия между зависимостью контактной деформации и силой удара (предложенной Герцем) в пространстве изображений и оригиналом, т. е. [c.10]

Опорные реакции — Формулы 55 Балки переменного сечения 92 — Расчетные формулы 56—59 [c.538]

Многие элементы строительных конструкций (колонны, стойки, опоры) находятся под воздействием сжимающих сил, приложенных не в центре тяжести сечения. На рис. 12.9 показана колонна, на которую опирается балка перекрытия. Как видно, сила действует по отношению к оси колонны с эксцентриситетом е и, таким образом, в произвольном сечении а —а колонны наряду с продольной силой N=—P возникает изгибающий момент, величина которого равна Ре. Внецентренное растяжение (сжатие) стержня представляет такой вид деформирования, при котором равнодействующие внешних сил действуют вдоль прямой, параллельной оси стержня. В дальнейшем будем рассматривать главным образом задачи внецентренного сжатия. При внецентренном растяжении во всех приводимых расчетных формулах следует изменить знак перед силой Р на противоположный. [c.243]

Ms + Мпр. Поэтому задачу удара по балке с распределенной массой (рис. 14.14) можно заменить задачей с сосредоточенной в точке удара массой М + Мпр (рис. 14.15), рассмотренной только что в п. 14.3.2. Расчетные формулы (14.3.1) в этом случае примут вид [c.457]

Опорные реакции — Формулы 55 Балки переменного сечения 92 — Расчетные формулы 56—59 —— подкрановые — Устойчивость — Пример расчета 187 [c.538]

Учитывая, что напряжения растут не пропорционально нагрузкам (при увеличении нагрузок увеличится также и прогиб балки), окончательно получим расчетную формулу для балки, работающей на продольно поперечный изгиб, в виде [c.149]

Вышеприведенные выражения являются расчетными формулами на изгиб, так как они определяют значения максимальных напряжений в рассчитываемом сечении балки. [c.306]

Расчетные формулы применимы д.чя случая, когда несущие грани направляющих (в направлении которых действует основная сила) и поддерживающие грани одинаковой ширины и когда направ.дяю-щие корпуса не имеют выемки в средней части. В первом приближении этими формулами можно пользоваться и для других случаев — при длине выемки I < 0,4Н и при любой ширине поддерживающих граней, если перемещения от силы и момента направлены в одну сторону. При значительной длине выемки > 0,8 ползуны рассчитывают как балки на упругих опорах. Уточненные расчеты см. [2]. [c.301]

Сен-Венан нашел способ определения положения нейтральной оси сечения при косом изгибе решил задачу определения больших прогибов консоли (в случае неприменимости приближенного дифференциального уравнения изогнутой оси) решил задачу изгиба балки, материал которой не следует закону Гука исследовал изгиб кривых стержней плоских и двоякой кривизны вывел формулу для определения продольной деформации винтовых пружин провел дальнейшую разработку теории кручения призматических стержней развил вторую теорию прочности дал расчетную формулу для валов, работающих в условиях совместного действия кручения и изгиба показал, что в частном случае плоского напряженного состояния при аг = —вызывается чистый [c.562]

Учитывая, что О = 4 и что г=и вводя коэффициент условии работы балки, получим расчетную формулу [c.177]

Как видно из полученных формул, при подвеске груза Ог на гибкой нити, высота его подвески на результат расчета не влияет. Если груз подвешен к тележке на жесткой связи, вместо размера Лх в расчетные формулы (3.4) и (3.6) подставляют значение Л (расстояние до общего центра тяжести масс тележки и груза), что резко увеличивает значение М . Размер е (расстояние от точки приложения силы Рр до центра изгиба рельса) для тавровых рельсов можно принимать равным нулю, а для симметричных двутавров — равным половине высоты балки. В формулах не учтено разгружающее действие гироскопических моментов от вращающихся масс роторов электродвигателей и колес. [c.40]

Пусковой момент каждого электродвигателя определяют так же, как и для тележки при работе без груза, при наименьшем давлении на ведущие ходовые колеса рассматриваемой стороны крана (т. е. при крановой тележке, находящейся на противоположной стороне моста). В этом случае в расчетную формулу общего веса крана подставляют наименьшую нагрузку от веса крана без груза, приходящуюся на все ходовые колеса концевой балки рассматриваемой стороны. Предполагаем, что вес металлоконструкции й электрооборудования расположен на кране симметрично, за исклю- [c.303]

Приведенная расчетная формула не позволяет определить другие геометрические параметры УЭ. Выделенную штриховыми линиями четвертую часть УЭ разделяли на ряд элементов, в узловых точках которых определяли деформации и напряжения методом конечных элементов. Изготовленный по этой схеме ТДС на номинальное усилие 10 кН с внешним диаметром УЭ О = 104 мм, высотой й = 32 мм, площадью сечения балки УЭ Л = 19 мм и тензорезисторами с коэффициентом тензочувствительности к = 2 имел следующие параметры перемещение УЭ под нагрузкой / = 0,08 мм коэффициент передачи 2,5 мВ/В нелинейность 0,015% повторяемость 0,01% гистерезис 0,015% перегрузка, вызывающая [c.117]

Железобетонные пролетные строения в широком диапазоне соотношений Hit (см. п. 6.3) работают при линейном законе распределения усилий между балками. Это позволяет существенно упростить расчетные формулы для построения линий влияния усилий в балках. Обобщенный метод внецентренного сжатия исходит из указанного выше допущения и позволяет в сравнении с известным методом внецентренного сжатия учесть ряд дополнительных характеристик балок, таких как жесткость на кручение, различные условия опирания и т. д. [c.150]

При выводе формулы (3.16) учтено, что напряжения от момента Тм распределяются по длине шва аналогично напряжениям в поперечном сечений балки. За расчетное сечение по-прежнему принято сечение по биссектрисе тт. [c.62]

Так выполняется расчет в новом методе расчета по первому расчетному предельному состоянию. Расчет по второму расчетному состоянию требует обращения к приведенной в 20 (стр. 79) формуле (IV), согласно которой известными из 72 способами подсчитывается действительный прогиб балки А, который сопоставляется с допускаемым / по нормам (причем А /). [c.246]

Так как усталостные трещины, вызывающие поломку зуба, возникают у основания на стороне растянутых волокон, расчет ведут по напряжениям на растянутой стороне. При определении нормальных напряжений в опасных точках сечения пользуются обычными формулами из раздела сопротивления материалов. Однако, поскольку зубья представляют собой балки с малым отношением длины к высоте и с резко изменяющейся формой к основанию, то напряжения, найденные по формулам сопротивления материалов, отличаются от действительных. В связи с этим в расчетные зависимости вводят, коэффициент концентрации напряжений К . С учетом сказанного, нормальные напряжения [c.264]

Существенные затруднения в указанном расчете вызывает определение приведенных характеристик сечения. На отыскании их для прямоугольного сечения остановимся подробно ниже. Попутно следует отметить, что все расчетные формулы справедливы и в случае изгиба балки, не воспринимающей действия рсевых/сил. При. этом.надо лишь положить равными нулю нор- [c.179]

Расчет на прочность зубьев по напряжениям изгиба. При выводе расчетной формулы принимаются следующие допущения. Зуб рассматривается как балка, защемленная одним концом (рис. 16.2, б). Точка приложения силы к зубу при зацеплении перемещается по рабочему участку профиля зуба. Силу, действующую на зуб, принято рассматривать приложенной к вершине зуба, т, е. когда плечо силы относительно наиболее опасного сечения зуба максимально. Перенеся силу F по линии ее действия в точку А, лежащую на оси симметрии зуба, разложим ее на две составляю1цие окружную Ft и радиальную F силы, из которых первая вызывает изгиб зуба, а вторая — его сжатие. Для определения положения наиболее опасного сечения в действительный профиль зуба вписывают параболу, которая своими ветвями касается точек В и С. Вершина параболы находится в точке А. Параболой ограничено поперечное сечение бруса, равное сопротивлению изгиба, поэтому напряжение в любых сечениях зуба будет меньше, чем в сечении ВС. Следовательно, оно и будет наиболее опасным сечением зуба. Максимальные напряжения (сжатия) в точке С наиболее опасного сечения ВС будут по абсолютной величине равны [c.299]

Однотавры — Кручение — Напряжение — Расчетные формулы 31 Октаэдрические напряжения 8 Октаэдрический сдвиг 12 Опорные реакции в балках 47, 60, 61, 62 [c.638]

Высота/выступа (глубина поднутрения) равна допустимому прогабу (см. рис. 4.1 и 4.4) и зависит от поперечного сечения балки (крючка) и естественно от ее рабочей длины /. Расчетные формулы по определению у для различных форм консоли — пружинящего крючка приведены в табл. 4.2. Допустимый прогиб (или поднутрение) зависит не только от формы консоли, но и допустимого относительного удлинения Е используемого материала. [c.100]

В случае, если есть опасность снижения несущей способности балки из-за потери устойчивости, в расчетную формулу (5,16) вводится коэффициент (рб, указанный в прилож. 5 СНиП П-В.3-72. В расчетах на прочность с учетом устойчивости возможные ослабления сечения не учитываются, т, е. принимается момент сопротивления H/gp, поэтому расчетная формула имеет вид [c.88]

Таблица 51, Основные расчетные формулы для крановых мостов с двухстенчатыми балками

К. п. д. сборочного инструмента механизированного 641 Кран-балки — Характеристика 842, 843 1 ановые операции — Среднее время — Определение — Расчетные формулы 842 Краны — Монтаж 768 [c.865]

Для консольчой балки (рис. 3.3, а) построить апюры Qf2.) и М(Z.). На расчетной схеме два силовых участка и на каждом из них применяя метод сечений,будем рассматсивать правую от сечений часть, используя формулы (З.Л, (3.2) и правило знаков (рис. 3.21. [c.31]

Расчетное усилие ие может быть определено из рассмотрения упругой стадии работы материала балки даже если п краГших (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения двутавра напряжения достигнут величины предела текучести, то и тогда после снятия нагрузки балка распрямится. Исходной предпосылкой для определения расчетного усилия является условие образования так называемого пластического шарнира в среднем поперечном сечении балки. Иными словами, во всех точках указанного поперечного сечения напряжения должны б1.1ть равны пределу текучести. Величина соответствующего иэгпбаюи ,его момента (предельного момента) определяется по формуле [c.22]

В случае изгиба полой цилиндрической детали, опертой по концам, ррименяют упрощенные расчетные схемы, полагая, что нагрузка сосредоточена в центре опорных поверхностей (рис. 69, а) или равномерно распределена по их длине в плоскости действия сил (рис. 69,0, и определяют напряжейия по формулам двухопорной балки. Эти схемы не учитывают действительного распределения усилий по длине и окружности опор, [c.142]

Рассматривая выражения (23.48) и (23.50), видим, что если отношение yFl/Q не мало по сравнению с единицей, то энергия удара Т заметно меньше величины To=Qv /2g, т. е. учет массы балки снижает расчетные напряжения в балке при ударе, а неучет массы, по-видимому, идет в запас прочности. Вообще же анализ последней формулы показывает, что одна и та же кинетическая энергия, запасенная ударяюш,ей массой, будет вызывать разные динамические напряжения в зависимости от массы ударяемой балки, при этом чем больше масса последней, тем напряжения будут меньше. [c.712]

При продольно-поперечном изгибе, как правило, возможен только поверочный расчет на прочность. Расчетные нормальные напряжения в опасном сечении балки (рис. XIII.7) найдутся по формуле [c.389]

Наибольший расчетный порядок полос в среднем сечении балки т 1ах = Отах /Оо = 0Из этой формулы при у = = 13,3 Н/дмз находим тщах = 0,75-5,6-0,133-192-0,7/3,31-2,0=2,13 [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...