Сечение опасное балки

Как определяется опасное сечение р балке при сложном изгибе [c.104]

В общем случае поперечного изгиба условие прочности зависит от напряженного состояния в опасной точке. Рассмотрим характер напряженного состояния четырех точек сечения тп балки, изображенной на рис. 125, а, б. [c.177]

Задача 2.29. Определить наибольшие нормальные напряжения, возникающие в опасном поперечном сечении двутавровой балки (профиль № 20 по ГОСТ 8239—56), нагруженной, как показано на рис. 320. [c.311]

См. [50]. Построить эпюры силовых факторов, нормальных и касательных напряжений для наиболее опасных сечений в балке, [c.149]

В опасном сечении консольной балки двутаврового сечения I 27 а в точке К [c.125]

В подавляющем большинстве случаев расчет балок на прочность ведется по наибольшим нормальным напряжениям, возникающим в опасном поперечном сечении. Для балки из пластичного материала, имеющей постоянное сечение, опасным является то сечение, в котором изгибающий момент максимален. При сечениях, симметричных относительно нейтральной оси, формула для расчета на прочность имеет вид [c.114]

При расчете на прочность по допускаемым напряжениям запас прочности определяется как отношение предела текучести материала к наибольшему напряжению. Этим самым за опасное принимается состояние балки, соответствующее достижению наибольшими нормальными напряжениями в опасных сечениях предела текучести. Такое состояние лишь условно можно считать опасным. Балка еще сохраняет способность воспринимать увеличивающийся изгибающий момент. [c.556]

Определить наибольшие нормальные и ка- к задаче 4.84. сательные напряжения в опасном сечении двутавровой балки № 20а длиной /=1,5 м, если она заделана одним концом в стену и нагружена силой Р=2000 кГ на свободном конце. [c.105]

В балке постоянного сечения, размеры которого подобраны по наибольшему изгибающему моменту, материал используется нерационально. Действительно, только в крайних (наиболее удаленных от нейтральной оси) точках опасного поперечного сечения такой балки нормальные напряжения могут быть равны допускаемым во всех остальных точках балки нормальные напряжения меньше допускаемых. Более рациональными (по расходу материала) могут быть балки переменного сечения. [c.274]

Наибольший изгибающий момент [равный (12/81)Р/] возникает в левом опорном сечении рассматриваемой балки. При значении нагрузки Р = = 81 М 121) изгибаю-пщй момент в этом сечении достигает опасного значения IV, вызывающего появление напряжений, равных пределу текучести, в волокнах балки, наиболее удаленных от нейтральной оси Увеличение нагрузки сверх указанной величины приводит к тому, что в левом опорном сечении А изгибающий момент становится равным предельному значению = и в [c.598]

В балках с тонкостенным сечением опасной точкой может оказаться точка, расположенная в месте соединения стенки с полкой. Здесь создается плоское напряженное состояние при Q О и М 0. [c.204]

Рассмотрим в заключение пример, где возникает необ- ходимость определять наиболее опасные сечения в балке, нагруженной в двух главных плоскостях. [c.38]

Опасными в отношении касательных напряжений будут все сечения участка балки СВ. [c.202]

Наибольшие нормальные напряжения возникнут в точках, наиболее удаленных от нейтральной линии это будут точки S и Л (точка, в которой линия НК, параллельная нейтральной оси, касается контура сечения). Опасное сечение балки будет посредине пролета в этом сечении [c.267]

Определить наибольшее допускаемое значение изменяющегося по симметричному циклу изгибающего момента М в опасном сечении ступенчатой балки (диаметры D и d). В расчетах принять D = 2 см, d = 1 см материал — сталь 45 (gb = = 610 МПа, Gt = 340 МПа, g i = 250 МПа) запас прочности п = = 2 в опасном сечении = 2,23 = 0,8 = 0,952. [c.467]

Для балки постоянного сечения опасное сечение в заделке и условие прочности имеет вид [c.314]

Пример 96. Деревянная балка, лежащая на двух опорах (рнс. 299), имеет по всей длине прямоугольное сечение с размерами 6=140 мм и А=200 мм. Определить наибольшее напряжение в опасном сечении, если балка нагружена силой Р=1 Т на расстоянии а= 1,5 л от левой опоры, а расстояние между опорами 1—4 м. [c.320]

S Э (дг = 0)= у = 3,2 5 Я 24 Л Опасное сечение посредине балки [c.41]

Опасное сечение посредине балки [c.45]

Пример. Для балки, изображенной на рис. 9.16, а, подобрать сечение из стального двутавра, проверить нормальные и касательные напряжения и построить эпюры напряжений в опасном сечении. Материал балки — Ст. 3. [c.246]

Б- как для комбинации 1.1.Б при этом вертикальные нагрузки комбинаций Б оказались больше, чем комбинаций А. В связи с этим опорное сечение пролетной балки проверяем только па действие более опасного случая-комбинации нагрузок 1.2.Б. Как отмечено вьппе, вертикальные и горизонтальные инерционные нагрузки комбинации 1.2.Б равны соответствующим нагрузкам комбинаций 1.1.Б. [c.270]

Максимальное напряжение 1а определяется для положения тележки с грузом в средней части пролета. В опасном сечении главной балки при положениях тележки, показанных на рис. 8.27, [c.232]

Из сравнения <тс и сгд видно, что в сечении С абсолютная величина нормальных напряжений больше, поэтому оно и является опасным сечением данной балки ., . . [c.138]

Сечения балки из хрупкого материала с эпюрами напряжений в опасных сечениях "Б" и " изображены на рис. 3.15, в, г, д. [c.56]

Для нахождения опасного сечения построим на оси симметрии зуба (рис 194) квад1эатичную параболу с вершиной в точке С так, чтобы эта кривая касалась профиля зуба. Такая парабола очерчивает сечение консольной балки равного сопротивления изгибу, поэтому точки А W В касания ее с боковой поверхностью зуба определяют положение опасного сечения АВ При этом учитывается, что напряжения сжатия малы по сравнению с напряжениями изгиба. [c.295]

Прежде всего, сила стремится срезать балку. Употребляя такое неточное выражение, мы подразумеваем, что для уранновешения силы Р в любом сечении, необязательно опасном, необходимо приложить касательные, срезывающие напряжения т, которые распределены по сечению таким образом, что их равнодействующая уравновешивает силу Р. Будем называть эти напряжения касательными напряжениями изгиба они показаны Внизу рис. 3.1,1, распределение их одинаково во всех сечениях, следовательно, по отношению к срезу все сечения изображенной балки равноопасны. [c.76]

Из рис. 10.5, б видно, что зуб работает на изгиб и сжатие, как консольная балка прямоугольного сечения. Опасное сечение АВ определяется графически вписыванием в профиль зуба параболы с вершиной в точке С, очерчивающей балку равного сопротивления изгибу (а = onst в любом сечении балки). В точках А и В, в которых парабола касается профиля зуба, возникают наибольшие напряжения изгиба. [c.177]

Очевидно, что напряжения во всех остальных сечениях призматической балкп будут меньше допускаемого и только при чистом изгибе напряжения во всех сечениях призматической балки одинаковы. В последнем случае все сечения балки равноопасны. Таким образом, при изгибе балки постоянного сечения, исключая случай чистого изгиба, все сечения балки, кроме опасного, имеют, лишний запас прочности, что указывает йа нерациональное использование в них материала. [c.271]

Подобрать сазмеры погт- Ь речного сечения деревянной балки и построить эгшру нормаль- в них напряжений в опасном сечении балки, если [ С ) = 13 МПа [c.97]

Пример 47. Определить напряжения изгиба в опасном сечении консольной балки, нагруженной равномерно распределенной нагрузкой (см. рис. 242). Даны i=150 см, =10 кПсн, балка постоянного прямоугольного сечения с высотой А=20 см и основанием 6=15 см, материал балки — дерево. [c.316]

Б. в. деревянные состоят из 1) деревянного или железного резервуара с трубами, 2) собственно башни или несущей конструкции с опорной площадкой, поддерживающей резервуар, 3) шатра, 4) фундамента и Г>) лестницы. Несущие конструкции башни могут быть разделены на 3 вида — решетчатые, сетчатые и башни-оболочки. Для сохранения неизменяемости поперечного сечения башни несущие конструкции усиливаются горизонтальными диафрагмами. Б. в. могут применяться в качестве как временных, так и капитальных сооружений. В последнем случае обязательным условием является защита от атмосферных осадков конструкции и находя-П1ейся в резервуаре воды, для чего например башню следует покрыть снаружи этернитом, с.данцем, штукатуркой на цементе и т. п., что одновременно уменьшает пожарную опасность, а под баком сделать водонепроницаемый поддон, с к-рого просачивающаяся из бака вода отводится по специальной трубе. Кроме того для предохранения элементов башни от возмоншого появления конденсационной влаги следует предусмотреть в конструкции осушающий режим. Если конструкция не защищается от увлажнения (открытые решетчатые или сетчатые башни), то древесину следует пропитать стойким, не подверженным вымыванию антисептиком (напр, креозотовым маслом). Болты и другие металлич. детали рекомендуется покрывать асфальтовым лаком (до и после их установки) и применять оцинкованные гвозди. Обычно Б. в. деревянные не утепляются, ограничиваются утеплением труб и шатра. В случае необходимости утеплить и самую башню следует применять преимущественно плитный утеплитель. Опорная площадка, воспринимающая и передающая башне нагрузку от бака и шатра, должна представлять собой жесткую диафрагму, обеспечивающую неизменяемость верхнего сечения башни. Балки опорной площадки м. б. составного сечения, но лучше применять балки из пакета брусьев (или бревен), положенных один на другой (или рядом) и соединенных лишь конструктивными связями. Элементы опорной площадки помимо расчета на прочность нужно проверять на прогиб, исходя из условия [c.207]

Подкрановые балки обычно выполняют в виде сварного двутавра с ребрами жесткости. Условия их работы предъявляют вполне определенные требования к конструктивному оформлению и технологии выполнения сварных соединений. При нагружении сварного двутавра только продольным изгибающим моментом такие концентраторы, как подрез стенки или непровар корня поясного щва, особой опасности не представляют, так как располагаются параллельно нормальным и касательным напряжениям. Однако сечения подкрановой балки дополнительно испытывают периодическое нагружение сосредоточенной силой от колеса крана, передаваемоег с рельса на верхний пояс и через поясные швы на стенку балки. Кроме того, при нарушениях симметрии рельса относительно оси балки возникает дополнительный момент в поперечном направлении, воспринимаемый поясными швами и стенкой. В этом случае непровар корня поясного шва или подрез стенки оказываются расположенными поперек силового потока и поэтому могут служить причиной возникновения усталостных трещин, что подтверждается многолетней эксплуатацией таких балок. Следовательно, конструктивные элементы подобного типа целесообразно выполнять с полным проплавлением стенки и сварку поясных швов производить в положении в лодочку для предотвращения подрезов. Установка и приварка ребер жесткости производится после выполнения поясных швов наклоненным электродом. К концам подкрановой балки могут быть приварены планки, нижние грани которых опираются на колонны, задавая положение балки по высоте. Поэтому установка этих планок с монтажными отверстиями должна быть выполнена достаточно точно. Для этой цели можно использовать сборочный фиксатор 1 (рис. 16-30) в виде углового шаблона, на одной из полок которого имеются четыре отверстия. Расположение этих отверстий и размер с соответствуют проекту. Требуемая высота балки Я на опоре обеспечивается совмещением отверстий фиксатору 1 с монтажными отверстиями планки 3 на пробках 2 и прижатием горизонтальной планки фиксатора к верхнему поясу балки. [c.400]

При помащи замкнутого верёвочного многоугольника легко найти так называемый изгибающий момент для какого-нибудь сечения балки. Рассмотрим балку, лежащую на двух опорах и нагружённую параллельными силами Р1, Р и Р3 (фиг. 16), которые уравновешиваются двумя вертикальными реакциями опор. Силовой и верёвочный многоугольники, построенные для этой уравновешивающейся системы пяти сил, являются замкнутыми (фиг. Щ. Изгибающим моментом для какого-нибудь поперечного сечения 88 балки называется алгебраическая сумма моментов всех сил (включая и опорную реакцию), расположенных по одну сторону от этого сечения (например, справа) относительно точки пересечения плоскости этого сечения с осью балки. Если обозначим через Н полюсное расстояние, т. е. расстояние полюса О от прямой, на которой расположены силы в силовом многоугольнике, то можно доказать, что = Ну, где у—длина заключающегося внутри замкнутого верёвочного многоугольника отрезка прямой, парал- пельной приложенным к балке силам и проходящей через точку пересечения плоскости рассматриваемого сечения с осью балки. Полюсное расстояние Я измеряется в том же масштабе, в котором построены данные силы Р в силовом многоугольнике, а величина у измеряется в масштабе длин (в том масштабе, в котором изображена на чертеже длина балки). Отсюда легко находится опасное сечение балки, т. е. то сечение, для которого изгибающий момент имеет наибольшую величину и для которого, следовательно, у = фиг. 16 наибольшим является, очевидно, [c.365]

Аналогично определяются изгибающие моменты у крана с вось-миколесной тележкой, но только учитывается положение опасного сечения гнавной балки в соответствии с положением внутреннего, наиболее нагруженного ходового колеса. [c.238]

Постпоить все сечения в одном масштабе с япгорами нормальных напряжений в опасном сечении балки. Оценить экономичность всех четырех сечений балки,приняв условно одинаковый удельный вес для стали и чугуна. [c.142]

Балка таврового профиля длиною I > 1,4 м. защемлена одним концом, нагружена в вертикальной плоскости сосредоточенной силой F, приложенной на другом свободном конце консоли. Размеры сечения даны на рисунке в мм. Определить величину С1ШЫ F и значение наибольших сжимаюв х нацря-жений, если растягивающие напряжения в опасном сечении бяад = 42,4 МПа. [c.69]

В опасном сечении балки таврового профиля определить в точках I, 2,2 .3,4 значения нормальных, касательных и главных напряжений к построить их эгаоры по высоте сечения. Размеры поперечного сечения даны в сантиметрах. Уг 11,5 см, h > 762 см , F - 40 кН, I - 2 м. [c.76]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...