Факел Характеристика

Предварительный подогрев жидкого топлива, интенсифицирующий испарение, позволяет получить в вихревой камере гомогенный состав, существенно облегчающий запуск и высокую устойчивость работы при сравнительно высокой полноте сгорания топлива Т1 = 0,99(9). Техническая характеристика горелочного устройства окислитель — сжатый воздух (давление — 0,1-0,6 МПа, расход 10,0 < С < 20 г/с), топливо (природный газ, керосин, дизельное топливо, отработка), расход G= 2- -3 г/с. Система подачи топлива — вытеснительная по магистрали, соединяющей горелку с вытеснительным бачком. Запуск горелки осуществляется открытым факелом через специальные продувочные окна. [c.351]

Тепловые характеристики топок приведены на рис. 33. В топках открытого типа доля золы в шлаке Дщл = 0,1 -ь 0,15 в полуоткрытых с 7-образным факелом и двухкамерных вихревых Ошл — = 0,2 ч- 0,4, в двухкамерных (рис. 36, д, е) Ощ-, = 0,15 ч- 0,2. [c.74]

Например, при световом моделировании объемного излучения среды в топках и печах топочное пространство разделяют на две характерные зоны зону горения (факел) и зону потухших продуктов сгорания. Факел воспроизводится в модели описанным выше способом в виде светящейся поверхности, замыкающей геометрически подобный объем зоны горения. Продукты сгорания, занимающие остальной объем топочной камеры, моделируются с помощью чисто рассеивающей среды, исходя из допущения, что они находятся в состоянии, близком к локальному радиационному равновесию. При этом оптические характеристики светящегося факела моделируются посредством создания поглощательной способности его поверхности заданной величины. Коэффициент рассеяния моделирующей среды выбирается таким образом, чтобы выполнялось условие равенства критериев Бугера в модели и образце. Описанный прием светового моделирования излучающего топочного объема является простым и удобным. Он успешно использовался в [Л. 27]. Однако к его недостаткам следует отнести те погрешности, которые возникают при замене объемного излучения, поглощения и рассеяния факела поверхностной светимостью, поглощением и отражением его модели, а также погрешности от принятия допущения в среде локального радиационного равновесия. [c.318]

На описанной огневой модели было проведено 67 опытов с чистым и 47 опытов с запыленным факелом. При этом опыты проводились в следующем диапазоне изменения режимных характеристик. Концентрация хромомагнезитовой пыли в продуктах сгорания изменялась 420 [c.420]

При расчетах суммарного теплообмена в топках обычно используется понятие об эффективной средней для всей топочной камеры степени черноты или поглощательной способности факела пламени. Эта условная величина характеризует эмиссионные свойства всего топочного объема в целом как однозонного источника излучения. В действительности же, как было показано выше, эмиссионные характеристики пламени существенно изменяются по ходу выгорания факела. Для светящихся пламен жидких топлив наибольшее значение имеет изменение теплового излучения сажистых частиц, [c.130]

При сжигании твердых топлив и газа изменение нагрузки слабо влияет на светимость факела. В первом случае наличие в газовом потоке значительного количества эоловых частиц существенно выравнивает разницу между степенями черноты различных частей топочного объема. Во втором случае образуется, как правило, слабо светящееся пламя и ядро факела по своим излу-чательным характеристикам незначительно отличается от объема, заполненного продуктами сгорания. [c.156]

Излучение факела пылеугольного пламени в основном определяется эмиссионными характеристиками трехатомных газов, частиц золы и кокса. Сажистые частицы, содержание которых в пылеугольном факеле мало по сравнению с содержанием крупных коксовых частиц, не оказывают заметного влияния на излучательную способность пламени. Также сравнительно невелика роль в суммарном теплообмене излучения частиц сжигаемого топлива, заполняющих главным образом прикорневую область факела. [c.158]

Если оценивать потоки падающего излучения в долях от излучения абсолютно черного тела при теоретической температуре горения пыли, то для характеристики зависимости излучения факела от относительного [c.164]

В книге изложены закономерности распада жидких струй и приведено обобщение опытных данных по распыливанию жидкости форсунками. Даны описания и основные характеристики различных типов распылителей и примеры расчета ряда форсунок. Рассмотрено горение отдельной капли и факела жидкого топлива. [c.2]

Одной ИЗ наиболее интересных характеристик форсунок воздушного (или парового) распыливания является GJG, т. е. отношение расхода воздуха (или пара) G , кг час, к расходу жидкости G, кг час. Увеличение этого отношения улучшает качество распыливания, о чем свидетельствуют результаты опытов, представленные на рис. 6-23, где по оси абсцисс отложены диаметры капель d-, а по оси ординат — 7 , т. е. вес капель (в процентах) диаметром больше d . Улучшение качества распыливания выражается не только в уменьшении размера капель, но и в их большей однородности. Эксплуатационно выгодное отношение GJG для данной форсунки равняется примерно единице. В случае распыливания перегретым паром достаточно иметь отношение GJG, равное 0,4. Проверка форсунки в горячих условиях показала, что при расходе топлива около 600 кг час длина факела равнялась 3,5—4 м, а угол конусности составлял примерно 90°. [c.139]

При повышении температуры термодинамическое равновесие реакций (3-4) и (3-5) сдвигается вправо, т. е. в сторону более глубокой газификации. В том же направлении действует добавка водяных паров [формула (3-5)], которая обычно и используется для уменьшения сажеобразования в газогенераторах. В топочной технике близкая ситуация создается при паровом распы-ливании. В частности, вполне возможно, что относительно малое образование сажи, достигнутое за рубежом при работе котлов на мазуте с малыми избытками воздуха, в значительной степени обязано применению паровых форсунок. Следует также ожидать, что при равноценных геометрических характеристиках горелки факел паровой форсунки будет короче, чем форсунки пневматической или механической. [c.51]

Рассмотрев основные побочные явления, связанные с малыми избытками воздуха, перейдем к изложению достигаемых при этом преимуществ. Для выяснения эффективности режимов с пониженными избытками воздуха ОРГРЭС совместно с одной из станций Башкирэнерго в 1962 г. были проведены длительные наблюдения на котле ТП-10. Предварительно котел был отремонтирован и уплотнен. С целью удержания перегрева пара холодная воронка была закрыта подом, выключившим ее из сферы теплопередачи. После наладки на котле установили режим горения с коэффициентом избытка воздуха 1,03. Ввиду того что автоматика процесса горения оказалась неработоспособной, режим вели вручную, ориентируясь по гидравлическим и аэродинамическим характеристикам (см. гл. 11)- Необходимую корректировку осуществляли по ежечасно измеряемым избыткам воздуха и температуре точки росы. Несмотря на то, что химическая неполнота сгорания достигла 0,3%, к. п. д. котла вырос почти на 1% против своего обычного значения. Выходящий из трубы дым имел легкую сероватую окраску. Видимый факел заполнял около 50% объема топки. Скорость коррозии, измеренная при 100° С, составляла 0,4 г м ч. Исследуемые образцы наблюдались в течение 25—30 ч, что, как известно, дает завышенные результаты по сравнению с более длительными наблюдениями. Поэтому есть все основания считать, что эксплуатационная скорость коррозии была в несколько раз ниже наблюдаемой при обычных избытках воздуха. [c.261]

Ахмедов Р. Б., Аэродинамические характеристики факела на выходе из горелок с тангенциальным лопаточным подводом воздуха, Теплоэнергетика , № 1, 1963. [c.354]

Построение характеристик /цр = /(0) и tnp=f(a) часто наталкивается на невозможность достижения полной нагрузки или нужного избытка воздуха из-за повышения перегрева пара сверх расчетного. Подобное положение особенно часто возникает при пуске нового парогенератора или смене топлива и обычно связано с рядом причин. В частности, весьма частые при пуске парогенератора нарушения топочного режима сопровождаются подъемом факела и ростом приведенного перегрева пара. Поэтому приступить к построению характеристики пароперегревателя можно только после тщательной наладки горения, о чем лучше всего свидетельствует достижение потерь <7з и <74, близких к расчетным. Необходимо убедиться в том, что использованы средства снижения перегрева за счет подбора надлежащих сочетаний и нагрузок горелок. [c.178]

Второй, не менее важной характеристикой обычно является зависимость температуры стенки от избытка воздуха (рис. 9-16,б). Влияние избытка воздуха сказывается на интенсивности излучения (кривая 6) и положении факела (кривые 4 и 5). Уменьшение подачи воздуха до 212 [c.212]

Схемами автоматических защит обычно предусматривается отключение запальников зажигания основных горелок, хотя запально-защитное устройство типа ЗЗУ ( Кристалл ) может работать в схеме и без отключения запальника. При этом устойчивость факела запальника обеспечивается выбором расхода газа у запальника, который регулируется при помощи редуктора или дроссельных устройств в соответствии с расходными характеристиками. [c.195]

Показатели и можно было бы увязать с условиями теплообмена в топочных камерах. Но для этого пришлось бы отказаться от учета особенностей выгорания газа по высоте топки и влияния вторичных излучателей тепла, рассматривая только степень заполнения топочного объема факелом с определенными радиационными характеристиками. [c.44]

В процессе регулирования инжекционных горелок приходится обращать внимание не только на возможность отрыва факела (что при установившейся работе горелки маловероятно), но и проскок пламени в горелку, особенно при снижении ее нагрузки. В последнем случае горелку необходимо выключить, дать ей остыть и снова включить в работу, наблюдая, чтобы давление газа не снижалось до минимально допустимого по регулировочной характеристике. [c.92]

Оптимальный уровень температуры для зажигания топлива определяется его характеристикой, и чем меньше содержится в топливе летучих веществ, тем выше должен быть уровень температур топливовоздушной смеси на начальной стадии образования факела. [c.16]

На радиационные характеристики факела в основном оказывает влияние минеральная часть топлива, которая также во многом определяет условия передачи теплоты поверхностям труб, расположенных в топочной камере. [c.49]

Безразмерная аэродинамическая характеристика газового горящего факела не зависит от его нагрузки. [c.173]

Природные свойства топлива существенно влияют на радиационные характеристики факела. Критерием для оценки качества топлива с этой точки зрения является весовое отношение углерода к водороду (С Н) в топливе. На рис. 98 приведены значения отношения С И для некоторых топлив. [c.182]

Факелу жидких топлив и карбюрированного газа в равных условиях свойственна более высокая радиационная характеристика. Такой факел всегда содержит частички углерода, количество которых, однако, в значительной мере зависит от условий сжигания (количества движения распылителя, быстроты смешения, коэффициента избытка воздуха, времени перемещения потока), [c.184]

В связи с этим для научного и технического обоснования проекта брызгального бассейна большой производительности был спроектирован новый опытный брызгальный стенд для исследований группового расположения сопл [5]. В задачи исследований на стенде входило определение расходных характеристик известных разбрызгивающих устройств, выбор наиболее эффективного типа сопла, напора на соплах, схемы их компоновки, определение эффективности охлаждения горячей воды соплами в условиях взаимного влияния факелов разбрызгивания при различных направлениях и скоростях ветра, установление размеров брызгального бассейна при заданной плотности орошения, прогноз температур охлажденной воды. Решение всех этих задач реализуется на стенде благодаря его технологическим и конструктивным возможностям. [c.42]

Эпюры распределения скоростей и влажностей в тепловлажностном факеле по измерительным створам приведены на рис. 2.24. Например, если с наветренной стороны 0 = 22,4° С, ф = 50%, w = 2,0 м/с, то через 20 м от БВУ с подветренной стороны эти характеристики соответственно были равны (на отметке 2 м от уровня земли) ф = 89%, = 4,5 м/с, а через 40 м ф = 60%, W = 2,9 м/с температура воздуха изменялась незначительно. Следовательно, на расстоянии 40 м от оси БВУ [c.59]

Третий, заключительный этап состоит в определении температур охлажденной воды в брызгальном бассейне или в установлении оптимального расстояния между брызгальными устройствами при создании бассейна с заранее заданными характеристиками. Эта задача решается установлением связи расстояния между брызгальными устройствами с тепловлажностными характеристиками факела, измеренными в створах, соответствующих этому расстоянию. Если брызгальные устройства установить на расстоянии, при котором температуры и влажности воздуха с наветренной и подветренной стороны (в конце тепловлажностного факела) равны, то температура охлажденной в брызгальном бассейне воды будет такой же, как темпера- [c.62]

Наибольшее число капель при разбрызгивании приходится на капли крупностью 0,5—2 мм. Число крупных капель с увеличением напора уменьшается. При напорах 0,01—0,03 МПа были зарегистрированы капли диаметром 6—7 мм, при 0,05—0,10 МПа максимальный диаметр не превышал 5 мм. Зависимость диаметров усредненных по поверхности капель от напора характерна резким уменьшением среднего диаметра капель при напоре воды от 0,01 до 0,03—0,04 МПа. При напорах 0,05— 0,10 МПа средний диаметр капель остается почти неизменным. Основной расход воды приходится на капли более крупные, порядка 3,0 мм в диаметре. Расход воды через сопло и геометрические характеристики факела разбрызгивания приведены на рис. 3.15. [c.87]

Машина снабжена двумя форсунками разных конструкций шиберной, дающей плоский факел, и односопловой, дающей круглый факел. Характеристика машин для нанесения растворов приведена в табл. 17. [c.318]

Вихревые плазматроны или плазмотроны с вихревой стабилизацией плазменного жгута известны давно, и их характеристики можно найти в изданных зарубежных и отечественных монофа-фиях. Однако устройства, генерирующие поток плазмы заданных параметров, целенаправленно использующие характерные особенности эффекта Ранка, впервые были описаны в 1992 г. [148]. Особенность таких устройств — это уже отмеченное ранее естественное конвективно-пленочное охлаждение корпусных элементов подаваемым через сопло закручивающего устройства потоком интенсивно закрученного газа, перемещающегося от сечения соплового ввода к противоположному концу вихревой камеры плазмотрона в виде квазипотенциального периферийного вихря. Одновременно осуществляя аэродинамическую стабилизацию, вихревые плазмотроны на базе вихревых энергоразделителей Ранка позволяют заметно повысить интенсивность повышения температуры плазменного факела при увеличении коэффициента теплоотдачи. Термический КПД в опытах составлял 85 94% [c.353]

В действительности получаемая при размоле пыль имеет поли-дисперсный состав и сложную форму. Для характеристики качества размола полидисперсной пыли наряду с удельной площадью поверхности пыли используют результаты ее просеивания на ситах различных размеров. По данным просеивания строят зерновую (или помольную) характеристику пыли в виде зависимости остатков Rx на сите от размера х ячеек сита Rx f (х)- Наиболее часто используют показатели остатков на ситах 90 мкм и 200 мкм — R%o и Rioo- Предварительная подготовка топлива и подогрев воздуха обеспечивают выгорание твердого топлива в топке за относительно небольшой промежуток времени (несколько секунд) нахождения пылевоздушных потоков (факелов) в ее объеме. [c.45]

Камеры ОКФ изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся общим числом форсунок. Камеры кондиционеров Кт с диаметром форсунок 3 3,5 4 мм вне зависимости от ранее принятой плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру орощения ОКФ (исполнение 1), а камеры с диаметром форсунок 4,5 5 5,6 мм при плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру ОКФ (исполнение 2). Камера орошения ОКФ оснащена тангенциальными широкофакельными форсунками механического распыла воды ШФ 5/9 одного типоразмера для всех камер. Форсунки имеют диаметр входного канала 5 мм, диаметр выходного сопла 9 мм. Большие отверстия снижают засоряемость форсунок, а широкий угол раскрытия водяного факела до 140° приводит к снижению нагрузки на входные и выходные сепараторы н повышению надежности работы камеры. Расходная характеристика форсунки приведена на рис. 5-21. Регулирование осуществляется без байпаса путем изменения расхода воды (адиабатные процессы) или расхода воды и ее температуры (политропные процессы). Шаровой клапан, поддерживающий постоянным уровень воды в баке камеры, имеет производительность 20 м /ч при давлении 1,5-10 Па. Водяной фильтр и переливное устройство выполнены съемными и могут устанавливаться с любой стороны камеры. Максимальная допустимая скорость воздуха в камере составляет 3 м/с аэродинамическое сопротивление камеры не превышает 160 Па. [c.164]

Наиболее полные результаты были получены на котле ПК-10-2, где при давлении мазута 7,5 ат была снята зависимость qз= f a) в интервале избытка воздуха от 1,0 до 1,2 (рис. 6-10). Для сравнения на график нанесена аналогичная характеристика, полученная при близком значении нагрузки и давлении мазута 16—17 ат. Как видно, разгрузка давлением вызывает рост критического избытка воздуха примерно на 2—3% по сравнению с регулированием числом форсунок. Разгрузка горелок в этом и большинстве других случаев сопровождается увеличением объема и снил<ением температуры факела. [c.173]

Основными характеристиками всякого пароперегревателя являются зависимости тепловосприя-тия от нагрузки и коэффициента избытка воздуха. На рис. 7-13 представлены полученные ОРГРЭС зависимости температур пара по ступеням пароперегревателя котла ТГМ-94 от нагрузки. В установке сжигался мазут с несколько повышенным избытком воздуха (а"п.п=1,2), что позволило исключить затягивание факела в конвективные газоходы. Вместе с тем абсолютное те-пловосприятие по ступеням в этом случае несколько отличалось от те-пловосприятия в оптимальном режиме, т. е. с малыми избытками воздуха. Характеристика была снята при постоянном давлении пара и регулировании блока клапанами турбины. Последнее обстоятельство подчеркивается в связи с тем, что работа блоков на скользящих параметрах искажает характеристики за счет одновременного изменения температуры насыщения и теплоемкости пара. [c.202]

Конструкции котлов разнообразны, в параметры вырабатываемого пара и горячей воды изменяются в широких пределах. Число мощных энергетических котлов паропроизводительностью от 1000 т/ч и более с перегретым паром до сверхкритических температуры и давления превышает 2 тыс. Число чугунных и стальных паровых и водогрейных котлов в СНГ около 900 тыс., причем 72-75% этих котлов находится в России. Наряду с новейшими образцами котельной техники, находящейся в эксплуатации, более одной трети котлов выработало расчетный ресурс, из них 10-12% имеет запасы прочности менее нормативных, причем на некоторых вынужденно снижено рабочее давление. Процесс замены устаревшего оборудования растянут во времени на многие годы (по некоторым оценкам, на 10-15 лет). Все это время надежность некотооой части оборудования находится ниже расчетного уровня. Положение усугубляется тем обстоятельством, что значительная часть оборудования вьшужденно работает на топливе с характеристиками, значительно худшими проектных, или вообще на неЛроектном топливе. Это объясняется тем, что на ряде разрезов и шахт уменьшилась теплота сгорания углей, изменились свойства золы и ее содержание, увеличилась влажность. Кроме того, в старые котельные и ТЭС осуществляется поставка топлива от новых месторождений. В результате возросло несоответствие между проектными и фактическими топочными режимами. На некоторых марках котлов приходится использовать мазут или газ для подсветки факела, а также обеспечения заданной произво- [c.3]

Таким образом, ускорение смешения приводит к увеличению температуры в факеле, но к ухудшению его радиационной характеристики (уменьшение степени черноты ) На вопрос о том, что выгоднее для теплопередачи, однозначно отвечает только исследование А. В. Кавадерова, Б. Н. Курочкина и Н. В. Карповой, [121], но оно относится к холодной поверхности нагрева и к стенду малого диаметра. Окончательный ответ на этот вопрос еще не [c.186]

Н. Н. Терентьева, которая была получена из анализа работы большого числа брызгальных бассейнов сравнительно малой производительности, оборудованных соплами конструкций Юни-Спрей и Спреко . Используя теоретическую зависимость коэффициентов тепло- и массоотдачи, данные лабораторных исследований по гранулометрическому составу капель и введя допущение его идентичности для различных конструкций разбрызгивающих устройств, Н. Н. Терентьев с помощью уравнения теплового баланса получил в виде номограммы зависимость температуры охлажденной воды от основных гидроаэро-термических характеристик водного и воздушного потоков. При этом не учитывались габариты факела разбрызгивания, производительность и компоновка единичных разбрызгивателей, параметры воздушного потока в области бассейна и на выходе из него, ориентация брызгального бассейна по отношению к направлению ветра. [c.25]

Представляют также существенный интерес характеристики воздушного потока в этой части брызгального бассейна его распределение по высоте, пульсация, турбулентность и т. п. Наружный поток воздуха входит в область а при минимальной плотности капельного потока, образуемого отдельными каплями, летящими по наиболее протяженным траекториям. Далее воздушный поток встречает все более плотный капельный поток, растет концентрация капель в активном объеме. Максимальное значение теплосъема определяется наличием в этой области пространства некоторой средней для бассейна в целом плотности орошения, развитого факела разбрызгивания и активного воздушного потока, когда его температура и влажность еще не стабилизировались. [c.31]

Наряду с тепловыми испытаниями брызгальных устройств были проведены исследования влияния факела разбрызгивания на тепловлажностные характеристики воздуха, проходящего сквозь капельный поток. Важность этих исследований обусловлена не только получением необходимых эксперимеитальных данных для расчета влияния брызгального бассейна на окружающую среду, но и установлением возможности прогноза температур охлан<денной воды проектируемых брызгальных бассейнов. Экспериментальные исследования тепловлажностного факела, образуемого БВУ-4 производительностью 800 мУч при напоре воды 0,14 МПа помимо измерений гидротермических характеристик водного потока включали в себя измерения параметров воздуха в трех створах перед факелом разбрызгивания, с наветренной его стороны и на расстояниях 20 и 40 м [c.58]

Измеренные таким образом характеристики тепловлажностного факела вместе с температурами охлажденной воды, снятыми по соответствующим номограммам, являются исходными параметрами при составлении прогноза температур охлажденной воды в брызгальном бассейне или при создании брызгаль-ного бассейна с заранее заданными тепловыми и геометрическими параметрами. Однако наблюдения за тепловлажностным факелом брызгальных устройств оказываются сложными, поскольку измерения параметров воздуха приходится производить в среде выносимой ветром влаги, мельчайшие капли которой при оседании на сухом термометре могут внести существенные погрешности. Для совершенствования методики фиксации температуры и влажности тепловлажностного факела брызгальных устройств, повышения информативности, точности измерений, сокращения сроков и трудоемкости испытаний попы- [c.60]

Проведенные исследования брызгальных бассейнов большой производительности включали в себя разработку нового способа оценки их охлаждающей способности. Способ основывается на экспериментальном изучении каждого брызгального устройства на опытном стенде. На первом этапе исследований определяется связь между температурой и влажностью воздушного потока в широком диапазоне их значений. На втором этапе на том же опытном стенде определяются тепловлажностные характеристики факела выноса, образующегося в результате взаимодействия ветрового потока с капельным потоком исследуемого брызгального устройства. Психрометром измеряются температура и влажность воздуха с наветренной стороны брызгального устройства (вне капельного потока) и температура и влажность воздуха в тепловлажностном факеле через определенное расстояние по направлению его движения. Измерения по ходу факела, проводимые, например, через 10 м, заканчиваются, когда температура и влажность воздуха окажутся равными температуре и влажности воздуха с наветренной стороны брызгального устройства, т. е. когда увлажненный и нагретый воздух полностью диссипируется в окружающей атмосфере. [c.62]

Приведенные выше исследования охлаждающей способности факела разбрызгивания башенных пленочных градирен позволили сделать заключение об их достаточно высокой эффективности при напорах воды от 0,02 МПа и выше. При проектировании брызгальных градирен отмеченные характеристики факела разбрызгивания пленочных градирен были использованы для обоснования схемы плановой компоновки разбрызгивающих устройств. Расчет охлаждения капель в полете, выполненный согласно (2.1) — (2.3), позволил установить протяженность активной области теплосъема, что было учтено в брызгальных градирнях многоярусной компоновкой водораспределительной системы. [c.78]

Математическая модель процесса взаимодействия капельного потока с воздушной средой приземного слоя атмосферы, приведенная в гл. 2, не учитывает спектр капель в факелах разбрызгивания. Тепловые и аэродинамические характеристики учитывались экспериментально определяемыми объемными коэффициентами тепло- и массоотдачи. Создание математической модели факела разбрызгивания значительно расширяет возможности математического моделирования изучаемого процесса. С помощью уравнения движения одиночной капли в поле сил тяжести и заданной функции распределения капель по размерам были рассчитаны локальные скорости капель как функция времени [12]. По траекториям капель и дальности их полета определялась локальная плотность орошения. Результаты расчетов показали, что протяженность области выноса капель Хтгх существенно зависит от скорости ветра при w = = 2 м/с ЛГтах = 20,5 М если Ш = 18 м/с, то Хтах = 2380 м и при этой скорости ветра 95% осадков выпадает на расстоянии 231 м. Непосредственные наблюдения за выпадением капель на небольших брызгальных бассейнах и брызгальных каналах [27, 39] показали, что на расстоянии 2—6 м от границы бассейна обнаружены ледовые образования, имеющие вид торосов высотой 0,7 м ледяная корка и изморозь покрывали участок [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...