Проводимость стенки тепловая

Проводимость стенки тепловая 166 Процесс парообразования 64 [c.254]

Отношение Xf/б называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина тепло- [c.73]

Отношение к/6 называется тепловой проводимостью стенки, а обратная ему величина бД — термическим сопротивлением стенки. Зная плотность теплового потока, легко вычислить общее количество теплоты, которое передается через поверхность стенки площадью Р за промежуток времени т [c.289]

Отношение ХР/6 называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина 61 ХР), К/Вт, — тепловым, или термическим сопротивлением стенки и обозначается Пользуясь понятием термического сопротивления, формулу для расчета теплового потока можно представить в виде [c.76]

Отношение Я/5, Bt/(m -K) называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина бД, м -К/Вт — тепловым или термическим сопротивлением стенки. Последнее представляет собой падение температуры в стенке на единицу плотности теплового потока. Зная плотность теплового потока, легко вычислить общее количество теплоты Q , ко- [c.26]

Отношение Я/б называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина 8/Х — термическим сопротивлением. Последнее определяет падение температуры в стенке на единицу плотности теплового потока. [c.13]

Результаты исследований, подробно изложенные в работе [89], показали, что Т стенки может быть снижена за счет снижения Т охлаждающего пара. Температура стенки тем ниже, чем меньше тепловая проводимость на внешней поверхности и чём больше тепловая проводимость стенки по сравнению с тепловой проводимостью на внешней поверхности теплообмена. [c.189]

Коэффициент теплопроводности А представляет собой количество теплоты, которое проходит через единицу площади изотермической поверхности в единицу времени при температурном фадиенте, равном единице. Отнощение А/<3 называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина д/Х — термическим сопротивлением. [c.297]

Зная любые три величины, можно всегда найти четвертую. Отношение УЬ называют тепловой проводимостью стенки она имеет размерность вт1 м -град). [c.146]

Зная любые три величины, можно всегда найти четвертую. Отношение Я/б называют тепловой проводимостью стенки, единица которой Вт/(м -Х) или Вт/(м -К). [c.159]

Отношение к/8 обычно называется тепловой проводимостью стенки, а обратная ей величина 8/к — сопротивлением теплопроводности плоской стенки. [c.30]

Критерий Био — одна из основных относительных характеристик интенсивности теплообмена между поверхностью тела и окружающей средой. В самом деле, выражение для Bi может быть представлено равенством Bi = а Х./6, из которого следует, что критерий Био является количественной, мерой интенсивности теплоотдачи с поверхности тела а по сравнению с интенсивностью притока теплоты изнутри тела к его поверхности (тепловая проводимость стенки Х./6). [c.296]

Число критерия Био имеет большое значение при решении любой задачи теории теплопроводности. Действительно, если Bi< 1, то или мала теплоотдача с поверхности тела, или велика тепловая проводимость стенки. В обоих случаях это означает, что температурный перепад внутри стенки мал, и по всему сечению тела температура может быть принята одинаковой. Естественно, что такое оправданное допущение значительно упрощает решение задачи. При значении критерия Bi> 1 возникает положение, противоположное предыдущему, и в соответствии с равенством Bi = а Х./6 можно утверждать, что температура поверхности тела становится практически равной температуре окружающей среды (разность — ti очень мала), и весь процесс в основном обусловливается явлением теплопроводности. Промежуточный случай, когда Bi sil, наиболее сложный, поскольку упростить решение задачи здесь не удается. [c.296]

При формулировании граничных условий будем считать, что на торцах стенки к средам с температурами Гц, Т, с помощью тепловых проводимостей а,,, Ст задаются тепловые потоки, т. е. [c.170]

При волновом течении средняя во времени толщина пленки бср оказывается несколько меньшей, чем по уравнению Нуссельта (з) при том же расходе жидкости G. Однако увеличение теплоотдачи здесь определяется не столько уменьшением средней толщины пленки, сколько возрастанием средней тепловой проводимости (Х/й)ср волнистой пленки. Это связано с тем, что в те моменты, когда действительная толщина пленки б меньше средней толщины Sep, тепловая проводимость Х/б возрастает более значительно, чем она уменьшается в моменты, когда б бср. Поэтому в среднем величина (А./б)ср увеличивается. В теоретическом исследовании [34 ] рассматривалось изотермическое стекание пленки жидкости по вертикальной поверхности с постоянным расходом. Показано, что в первом приближении очертание поверхности пленки при волновом режиме имеет вид синусоиды, которая перемещается в направлении течения жидкости. Мгновенная толщина пленки б над любой фиксированной точкой поверхности стенки изменяется во времени т = t/to ( o — период прохождения волны) по периодическому закону [c.145]

При расчете теплового потока L-поверхности как для критической точки спутника, так и для горловины ракетного сопла предполагалось, что проводимость g h, на которую необходимо умножить разность энтальпий, получена путем введения числа Прандтля в соотношение Стантона — Рейнольдса. Однако известно, что процессы, происходящие в пограничном слое, являются не только процессами теплопроводности. Существенный вклад в поток энергии вносят радикалы. Они транспортируются от газа к стенке, где происходит их рекомбинация, либо на самой поверхности раздела, либо вблизи нее. Тогда, вероятно, было бы целесообразно использовать проводимость, g h, которая учитывает этот перенос радикалов. Допустимо ли находить g h путем введения числа Шмидта для радикалов вместо числа Прандтля [c.223]

Предварительные оценки показали, что в канале МГД-генератора большой мощности радиационные потоки могут быть сравнимыми и даже превышать конвективные. Следует подчеркнуть, что в такой ситуации радиационные эффекты могут влиять не только на тепловые потоки на стенки канала, но и на параметры течения. Последнее может быть существенно даже при небольших изменениях профиля температур, поскольку проводимость рабочего тела и, следовательно, мощность генератора весьма чувствительны к температуре. [c.222]

Для процессов теплоотдачи удельная тепловая проводимость называется коэффициентом теплоотдачи Б = ц величины и /з в формуле (22.8) могут быть либо температурой стенки /ст. и тем- [c.811]

Если тепло передается несколькими способами одновременно (сложный теплообмен), то общая тепловая проводимость получается суммированием проводимостей для каждого способа. Пусть тепло передается от стенки к газу, тогда имеют место теплоотдача и излучение [c.821]

Измерение профилей температуры вдоль тепловой трубы обычно осуществляется с помощью термопар, установленных на наружной стенке трубы. Если же требуется провести измерения температур во время переходных процессов, например при запуске, кризисе теплоотдачи в испарителе или в тепловых трубах переменной проводимости, то необходимо использовать автомати- [c.156]

Условие минимальной передаваемой мощности. Это условие отвечает ситуации, когда тепловой поток к конденсатору передается осевой теплопроводностью и паровой диффузией, т. е. в случае выключения из работы тепловой трубы. Желательно поддерживать эту утечку мощности на минимально возможном уровне. Для этих целей резервуар должен иметь объем, достаточный для аккумулирования такого количества газа, которое может полностью блокировать конденсатор на всей его длине. Кроме того, можно устроить в этой зоне в стенке корпуса участок с малой проводимостью непосредственно перед конденсатором. (По этим соображениям более предпочтительной будет стенка из нержавеющей стали, нежели из алюминия.) [c.188]

Расчет выполняется по формуле (4-3) предварительно вычисляются тепловые проводимости о . в и Ок/ (1 = 1, 2, 3, о). Ограничимся здесь анализом случая, когда толщины зазоров между боковыми, нижней и задней стенками аппарата и соседними предметами настолько малы, что конвекция в них не развивается. При этом теплообмен корпуса аппарата с соседними предметами происходит за счет теплопроводности и излучения через воздушные прослойки. Будем считать, что длины корпуса аппарата и пульта одинаковы. В этом случае в теплообмене с приборами У и 2 участвуют только две боковые поверхности корпуса, а с пультом — только его нижняя поверхность. [c.107]

Определим, наконец, тепловую проводимость а , о между корпусом аппарата и стенками отсека. Теплообмен между стенками отсека и лицевой, верхней и задней стенками аппарата происходит в различных условиях. При этом лицевая и верхняя стенки корпуса обмениваются энергией со стенками отсека только излучением (конвективный теплообмен с воздухом учтен ранее). Теплообмен задней стенки аппарата со стенкой отсека происходит через зазор между ними за счет излучения и теплопроводности (напомним о сделанном ранее ограничении, в соответствии с которым рассматриваемый зазор достаточно тонок). При этом тепловая проводимость [c.108]

Ок. о. в> Ок. о. 3 — тепловые проводимости между стенками отсека [c.108]

Тепловые проводимости Окх и Так как 1,2 С и бк 1,2 С 2. можно принять, что фк1 = Фк2 = 1- Коэффициенты лучистого теплообмена между боковыми стенками аппарата и приборов / и 2 равны = = 0,81-/(40 50) = 0,81-7,31 = 5,93 em/( 2 граду, ал = 0,81-/(40 40) = = 0,81-6,97 = 5,65 вт1 м град) [c.109]

Предположим, что функциональный узел имеет форму параллелепипеда и располагается внутри нагретой зоны. Тогда определение величины R. g сводится к расчету теплового сопротивления оболочки в форме параллелепипеда, стенки которого в общем случае имеют разную толщину, а коэффициенты теплопроводности в направлениях х, у, г равны Тепловая проводимость [c.143]

Шлаковая ванна представляет собой расплав солей, окислов, сульфидов и других химических соединений, обладающих ионной проводимостью в широких диапазонах температур и плотности тока. В шлаковой ванне наибольшая плотность тока у конца электрода, существенно меньшая вблизи металлической ванны и наименьшая около стенок ванны (свариваемых кромок и формирующих устройств). Поэтому наибольшее количество теплоты выделяется в шлаковой ванне вблизи электрода и под ним, в так называемой активной зоне. Тепловая энергия переносится отсюда в периферийные области шлаковой ванны. [c.136]

Как известно (см. 2.12.1) коэффициент теплопередачи не превосходит минимального значения коэффициентов теплоотдачи и термической проводимости материала стенки. В тех случаях, когда потери теплоты недопустимо велики по длине теплообменника, необходима тепловая изоляция поверхностей теплообмена. Например, изолируются корпусные детали подогревателей [c.430]

Отношение вт1м -град) называется тепловой проводимостью стенки, а обратная величина- - (м -град вт) — тепловым или [c.28]

Соотношение (1.11,23) несправедливо, если потерн разной физической природы взаимно обусловливают друг друга. Такой случай имеет место, например, в системе, представляющей собой резонирующий объем, к которому подсоединены регулярные полубескоиечные запредельные волноводы (резонанс обусловлен запиранием волны между критическими сечениями). Если тепловые потери отсутствуют, то потерь на излучение иет, однако конечная проводимость стенок обусловливает и радиационные потери, [c.85]

Полученное замедление развития трещин под поверхностью наплавки (см. рис. 5 и 6) связано прежде всего с остаточными напряжениями в слое наплавки Повышенный уровень таких напряжений в ианлавленной стенке сохраняется и после отжига из-за различия в тепловой проводимости аустенитной наплавки и основной стали. [c.206]

Параллельно с работой, проводимой на автомате 1Б118, студенты проводят исследование на стенде, выполненном на базе аналогичного станка. Целью данных исследований является выявление причин влияния тепловых деформаций отдельных элементов конструкции на смещение уровня настройки. При работе на стенде студенты должны измерить линейные деформации элементов конструкции стенда (рис. 3) и построить зависимости их изменения за время работы стенда (рис. 4), а также определить температуру и температурные поля элементов конструкции, вызывающих их линейные деформации. С помощью измерительных головок типа 05ИПМ с применением стержней из кварцевого стекла измеряются (см. рис, 3) изменения высот передней и задней стенки шпиндельной бабки (индикаторы / и 2) и изменения высоты станины в двух сечениях, определяющих положение револьверной головки и шпиндельной бабки (индикаторы 4 vi 5). Величина смещений настройки стенда по диаметральным размерам оценивается по изменению показаний измерительной головки типа 1ИПМ (индикатор 3), замеряющей относительное положение шпинделя и револьверной головки в вертикальной плоскости. [c.309]

Коэффициент k называется коэффициентом теплопередачи (от одной среды к другой среде, сквозь разделяющую их стенку). Этот коэффициент измеряется в ккал1м -ч-град или в emjM -град. Он имеет чрезвычайно важное значение в прикладных расчетах, определяя отнесенное к одному градусу температурного напора количество теплоты, которое передается в единицу времени от горячей среды к более холодной, считая на единицу поверхности разделяющей их стенки. Поскольку k есть величина, обратная тепловому сопротивлению, ее можно было бы называть тепловой проводимостью цепи среда—платина—среда. Так как общее сопротивление jk превышает любое из своих составляющих, то сам коэффициент теплопередачи k всегда должен быть меньше любого из коэффициентов теплоотдачи а. [c.29]

Для экспериментального исследования концевых токов и связанных с ними необратимых потерь, в ЛАБОРАТОРИИ была создана импульсная электроразрядная установка, позволявшая в течение 100 мкс получать поток плазмы с температурой до 10000 К, скоростью - до 10 км/с, давлением - 10 Тор и проводимостью - 10 мО/см. В концевых зонах внешнего приложенного магнитного поля В = 10000Тс), создаваемого парой катушек Гельмгольца, возникали замкнутые электрические токи, а выделявшаяся теплота приводила к торможению сверхзвукового потока плазмы. Была изучена связь джоулева диссипация - торможение потока (Ю.Ф. Кашкин, [15]). На той же установке выполнено исследование приэлектродных процессов и тепловых потоков в электроды, установленные на противоположных стенках канала при разности потенциалов между электродами, создаваемой взаимодействием плазмы с поперечным магнитным полем (А. Е. Коновалов, [16]). Полученные данные использовались для тестирования модели концевых токов, учитывающей индуцированные магнитные поля [c.517]

Выражения (4-15) — (4-23) позволяют определить все проводимости определяющие температуру корпуса аппарата. Расчет /к по формулам (4-3) (4-17), (4-19) и (4-22) выполняется методом последовательных приближений описанным в 2-5. Оценка температуры Для рассматриваемого случая производится по формулам (4-3), (4-18), (4-20) и (4-23). Заметим в заключе ние, что в приведенном расчете не учтены лучистые тепловые потоки от бо ковых поверхностей корпуса, обращенных к приборам 7 и 2, к стенкам от сека. Основанием для этого служит ограничение, наложенное на соотноше ние размеров боковых граней корпуса и толщин зазоров между корпусом и приборами. Если это соотношение таково, что 6 1,2 < и 5 1,2 С то на основании рис. П1-15 коэффициенты облученности стенок отсека ука ванными боковыми поверхностями корпуса малы и соответствующие лучи стые тепловые потоки могут не учитываться. [c.109]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...