ПЕРЕМЕЩЕНИЯ - ПОЛЗУЧЕСТЬ

Подставляя сюда деформации (а) и (б), получаем дифференциальное уравнение для определения радиального перемещения при ползучести [c.261]

В основном жаропрочные материалы, используемые в технике, являются поликристаллами и процесс ползучести протекает в основном за счет перемещения дислокаций. Ползучесть, как уже сказано, сопровождается структурными превращениями, связанными с влияниями температуры и напряжения. В этом процессе очень важное место занимает один из факторов — время. На крат- [c.137]

Здесь ВI — некоторая известная константа ш" скорость радиального перемещения, обусловленного ползучестью материала шара. [c.93]

Линии разрыва 187 — Поля напряжений 184 — Поля скоростей 187 — Понятие 172—Скорости перемещений 174 --ползучести 243 — Гипотезы о су- [c.388]

Заметим, что величины е,, и Уь учитывают в формулах (9.1) при определении перемещений сечений в балках статически определимых систем. В статически неопределимых системах эти величины позволяют определить перемещения от ползучести и усадки бетона в основной системе по направлениям действия лишних неизвестных. Сами лишние неизвестные будут переменны, и в общем случае закон их изменения во времени будет разным для каждой их них. Для упрощения расчетов можно считать, что все лишние неизвестные, дополнительно возника- [c.230]

Расчеты основаны на представлениях о схватывании материалов в результате ползучести на контактных поверхностях и образовании прочных химических связей в местах выхода и перемещения вакансий, дислокаций и скоплений. Выход дислокаций на контактную поверхность активирует ее путем разрыва насыщенных связей, что приводит к образованию активных центров. [c.14]

Устойчивость есть свойство процессов движения и равновесия систем, в том числе медленных процессов типа ползучести. Под устойчивостью понимают их способность сохранять состояние равновесия или процесса движения во времени t под действием малых возмущений. Под неустойчивостью понимают способность систем при действии весьма малых возмущений получать большие перемещения. Понятие устойчивости, его определение и критерий должны быть неотделимы от практического представления о потере устойчивости конструкций и их элементов как о катастрофическом развитии их деформаций и перемещений. [c.318]

Отмеченное явление близко к явлению потери устойчивости упругих и упругопластических систем, в которых перемещения стержней неограниченно увеличиваются по мере приближения сжимающей нагрузки к критическому значению. В конструкциях, материал которых обладает свойством нелинейной ползучести, это происходит при любой сжимающей нагрузке, но по истечении большего или меньшего интервала времени. [c.278]

Не менее успешным оказывается применение начала возможных перемещений и в теории упругости, и, как будет показано позже, в теории пластических деформаций и в теории ползучести, как в условиях равновесия, так и в условиях движения и даже в случае реологической постановки задачи в относительно широком смысле. [c.69]

Стальной ступенчатый стержень (см. рисунок) растянут силой Р. Определить наибольшую допускаемую величину этой силы при температуре 650°, исходя из того, чтобы наибольшая величина равномерной скорости перемещения нижнего конца стержня не превышала 10 см час. Для материала стержня скорость равномерной относительной деформации ползучести может быть вычислена по формуле [c.329]

За последние десятилетия в физике твердого тела получило широкое распространение представление о несовершенствах кристаллической решетки, называемых дислокациями. Этим несовершенствам приписывается основная роль при объяснении ряда особенностей поведения реальных кристаллов. Механизм пластической деформации, ползучести, разрушения, рассеяния энергии при циклическом деформировании связываются большинством современных авторов с перемещением дислокаций внутри кристалла. Дислокационные представления используются также для объяснения механизма роста кристалла. Возможные дефекты кристаллической решетки не ограничиваются, конечно, одними дислокациями этим термином называются дефекты особого рода, обладающие совершенно определенными свойствами. Однако дислокационные представления, как оказалось, имеют настолько общий характер, что на их основе можно построить очень большое количество разного рода моделей, объясняющих те или иные свойства реального кристалла, и выбрать из этих моделей те, которые наилучшим образом отвечают опытным данным. [c.453]

Свойства наследственно-упругого тела, обнаруживаемые при испытаниях на ползучесть или релаксацию и проиллюстрированные графиками на рис. 17.5.1 и 17.5.2, легко воспроизвести на модели, изображенной на рис. 1.10.2. Если обозначить через е перемещение, на котором производит работу сила а, то, как совершенно очевидно, при мгновенном приложении нагрузки сначала растянется только пружина 1 жесткость пружины, или модуль El, представляет собою мгновенный модуль. По истечении достаточно большого времени система приблизится к состоянию равновесия, когда скорость, а следовательно, и сопротивление движению поршня в цилиндре с вязкой жидкостью становятся равными нулю. В предельном состоянии податливости пружин складывается, следовательно, длительный модуль определяется следующим образом -f Е . Обозначая через т) коэффициент вязкости, который определяет силу сопротивления движению поршня о в зависимости от скорости по формуле а = цё п вводя обозначения [c.589]

Решение этой задачи особенно просто в том случае, когда труба имеет донья и внутреннее давление вызывает осевую растягивающую силу. В этом случае деформация оказывается плоской, т. е. скорость деформации в направлении оси трубы = 0. Сохраним обозначения 8.12. Предположим заранее, что вг = 0. Как мы увидим, это упрощающее предположение несущественно. Очевидно, что скорости деформации будут выражаться через радиальную скорость ползучести и по тем же формулам, по которым в 8.12 были выражены деформации через радиальное перемещение, а именно, т = dv/dr, e = v/r. Из условия несжимаемости [c.634]

Решение задач неустановившейся ползучести с помощью определяющего уравнения (18.12.5) достаточно сложно, оно может быть выполнено лишь численно шагами по времени, притом на каждом шаге необходимо решать задачу о неустановившейся ползучести при постоянном q, зависящем от координат. Однако для определения перемещений отдельных точек и нахождения закона релаксации связей можно применять излагаемый ниже приближенный метод. [c.644]

Это соотношение представляет собою разложение перемещения на две части — связанную с ползучестью и упругую Та- [c.644]

В результате этого решения найден потенциал ползучести Q, выраженный через силы Qu Этот потенциал будет однородной функцией степени п от Qu поэтому может быть представлен как О", где Q — однородная функция первой степени. После этого скорости обобщенных перемещений выразятся следующим образом [c.644]

Типичная проблема релаксационного тина формулируется следующим образом к системе приложены две обобщенные силы — сила 1, которая остается постоянной, и реакция закрепления Q2, которой соответствует зафиксированное перемещение qz. Определим функцию Q таким образом, чтобы было ( i, = ( (0, ( 2) = ( 2. Уравнения ползучести (18.12.8) запишутся следующим образом [c.645]

Здесь верхний предел интегрирования принят равным бесконечности, что соответствует превращению образца в бесконечно длинную и бесконечно тонкую нить. График зависимости о от i по уравнению (19.8.4) представлен на том же рис. 19.8.2. За критическое время теперь можно принять лишь то конечное время, при котором перемещение и напряжение становятся бесконечно большими. Фактически, конечно, разрыв происходит при некотором конечном перемещении, но кривая a — t в конце идет вверх чрезвычайно круто и абсцисса асимптоты дает достаточно хорошую оценку времени до разрушения. Если принять степенной закон ползучести v = Aa , то по формуле (19.8.4) получается [c.674]

Если трещина вместе с малой пластической зоной находится в вязкоупругой матрице, то перемещения (и их приращения), входящие в выражения М ш G, можно представить в виде произведения перемещений, соответствующих упругому решению у (ж, а, I) и функции ползучести ф( ) [c.308]

Решение задачи ползучести для составного тела й при > х может быть сведено к решению кусочно-однородной краевой задачи следующим образом. Обозначим чертой сверху над функцией ее приращение после момента сращивания. Например, и определяется формулой (3.10). Из (3.3) — (3.10) вытекает, что приращения деформаций, напряжений и перемещений удовлетворяют кусочно-однородной краевой задаче [c.29]

Материал наращиваемого тела обладает свойством ползучести и старения. Требуется найти поле напряжений, деформаций и перемещений в наращиваемом клине О ( )[35]. Запишем уравнения задачи в полярных координатах г, 0, где г — расстояние до [c.93]

Контактное взаимодействие стрингера с двумя полосами. Пусть имеются две одинаковые бесконечные полосы толгцины Н. Две грани этих полос соединены между собой с помощью бесконечного стрингера малой толщины /г. Две другие грани полос жестко защемлены. К стрингеру в момент Тц приложены горизонтальные силы интенсивности рд (I, х). Характеристики ползучести полос и стрингера те же, что и в п. 2. Относительно стрингера предполагается, что в горизонтальном направлении он сжимается и растягивается как стержень, находясь в одноосном напряженном состоянии. Кроме того, считается, что вдоль горизонтальной осп упругие вертикальные перемещения равны нулю. [c.144]

В этом параграфе изучается асимптотика решения задачи теории ползучести неоднородно-стареющих тел в окрестности вершины трещины. Получены асимптотические представления напряжений и перемещений. Установлено, что для напряжений эти представления совпадают с соответствующими представлениями в классической теории упругости, а для перемещений отличаются добавочными слагаемыми. [c.147]

Постановка задачи. Пусть возводится армированная колонна заданных объема V и высоты I из вязкоупругого материала, обладающего свойствами ползучести в старения. Поперечные сечения колонны являются подобными фигурами и отличаются лишь размером. Спустя время о после возведения колонны, на нее ставится нагрузка весом Р . Скорость возведения, равная объему, возводимому за единицу времени, есть некоторый неотрицательный случайный процесс V (1). Каждой траектории скорости V соответствует величина и , равная перемещению верхнего сечения колонны за время с момента окончания возведения до бесконечности. Требуется найти такой профиль колонны, при котором среднее [значение (математическое ожидание) перемещения верхнего сечения Мио минимально. Здесь М — знак математического ожидания. [c.164]

Отметим, что при а = 1 функция S (i, т, х) переходит в ядро ползучести основного материала (см. 1.1) с обратным знаком, деленное на Е (т, х). Величина перемещения верхнего сечения колонны равна [c.166]

Рассмотрим полый цилиндр с наружным радиусом К, изготовленный из материала, обладающего свойствами ползучести и старения. Перемещение наружной поверхности цилиндра от внешнего давления q t), приложенного в момент to, равняется [c.216]

Вывод приведенных выше явных представлений для напряжений деформаций и перемещений в задачах теории ползучести через напряжения, деформации и перемещения соответствующих упруго-мгновенных задач читатель может найти в [461]. [c.282]

В случае задачи 2, когда напряженно-деформированное состояние обусловлено вынужденными деформациями и перемещениями и, решение с учетом ползучести материала имеет вид [c.284]

Для получения характеристик ползучести и длительной прочности в механизме микромашины необходимо произвести некоторую переналадку (рис. 27, б). Для этого сменная направляющая заменяется блоком 4, нагружающий шток — вильчатым штоком 7, устанавливается призматический ловитель 5 другого вида. Вильчатый шток связывается с нагружающим механизмом установки. Необходимая величина растягивающего усилия обеспечивается грузом б, подвешенным на тросе 5 к ловителю 3. Указанное положение деталей обеспечивает фиксацию призматического ловителя вильчатым штоком в нейтральном положении, т. е. до приложения нагрузки к образцу. После выполнения наладочных работ и установки образца камера закрывается, при этом измерительная динамометрическая балочка входит в прорезь призматического ловителя. Взаимодействие деталей после приложения нагрузки во время испытания видно из рис. 27, в. Определенная скорость перемещения вильчатого штока обеспечивает необходимую скорость нагружения образца. Набор подвешиваемых через блок грузов позволяет получить различные растягивающие напряжения в образце. [c.83]

Области на границе зерен материала, которые обладают заметной локальной ползучестью при рабочих уровнях макронапряжений в материале, сглаживают микронапряжение (подобно кобальту в цементированном карбиде). При этом если толщина граничных слоев мала, ползучесть материала на макроуровне практически отсутствует [3]. Применительно к композитам из сказанного можно сделать следующий вывод значительная местная неупругость волокна, матрицы или поверхности раздела между ними должна играть чрезвычайно важную роль для композита в целом. Причем не важно, проявляется это или нет в виде заметной нелинейности на диаграммах нагрузка — перемещение (или о(е)) образцов или конструкций. [c.14]

Устойчивость нестационарного (зависящего от времени) поведения материала может быть рассмотрена так же, если заменить деформации и перемещения соответствующими скоростями [6, 7, 9, 10, 11]. Все практически важные материалы проявляют некоторую зависимость от времени в неупругой области. Однако для большинства композитов в типичных случаях их применения при низких и умеренных температурах удобной является гипотеза о стационарности (независимости от времени). Исключением являются композиционные материалы с металлической матрицей, предназначенные для работы при высоких температурах. В этом случае свойства ползучести принимаются во внимание в первую очередь. [c.21]

В случае включения в полуцикл высокотемпературной выдержки в материале компенсатора происходят процессы ползучести и релаксации. При ограниченных размахах осевых перемещений процессы ползучести происходят интенсивно приблизительно до т = 100 ч. Далее деформированное состояние сильфона моншо рассматривать как не зависящее от времени выдернши. Процессы релаксации в указанных условиях оказываются более выраженными и после 100 ч выдержки, однако наиболее интенсивно они происходят в течение первых 50 ч выдержки. Таким образом, характерными на стадии выдержки являются процессы, соответствующие релаксации и ползучести, причем более выраженным оказывается процесс релаксации. [c.165]

Пусть при некотором значении ро<Рт процесс нагружения был остановлен. После этого начинается второй этап медленной затухающей ползучести из точки М в точку М. Такой процесс выпучивания устойчив, поскольку он ограничен по перемещениям. Если рт <Ро<Рт (точка N на рис. 15.5), то, несмотря на ограниченную ползучесть материала, выпучивание конструкции не прекратится вплоть до достижения мерой выпучивания f некоторого критического значения, после чего происходит выщелкивание элемента конструкции, которое называют иногда локальной катастрофой. Локальная катастрофа в квазистатической постановке представляет собой во времени разрывную бифуркацию. Если материал обладает неограниченной ползучестью, то постановка задачи об устойчивости на неограниченном интервале времени не имеет места. Всякий процесс выпучивания при неограниченной ползучести является неустойчивым (рис. 15.6). При некотором конечном значении времени / скорость выпучивания [c.324]

Прерывистый характер процесса ползучести при макросдвиге дает основание предполагать, что процесс макродвижения по границам зерен осуществляется вследствие двух процессов сдвига по островкам хорошего соответствия и самодиффузии, упорядочивающей области больших нарушений. Межзеренное проскальзывание можно наблюдать по рельефу на поверхности шлифа деформированного металла. По границам зерна образуются каемки, свидетельствующие о наличии выступов и впадин. Происходящее вертикальное смещение (перемещение зерна) по отношению к поверхности шлифа позволяет с помощью интерференционного микроскопа определять величину пластической деформации, вызванной межзеренным смещением. Результаты измерений (рис. 100) дают основание считать, что доля скольжения по границам зерен мала и составляет приблизительно 10% от полной деформации (егр/е л 0,1). Эта величина зависит от угла разориентации 0, температуры, скорости деформации, приложенного напряжения, величины зерна. Например, величина смещения, а следовательно, и erp/8j увеличивается с уменьшением величины зерна и возрастанием напряжения при данной температуре (рис. 101,а). С повышением температуры отношение 8rp/ej благодаря диффузионным процессам возрастает до 0,3 (рис. 101,6). Д, Мак Лин теоретически доказал, что вклад в общую деформацию от межзеренных смещений не может быть выше 33% от общей деформации. Только в том случае, если процесс деформирования сопровождается миграцией границ, доля зернограничной [c.173]

Есть основание полагать, что такое специфическое строение границ является результато.м локальных пластических смещений внутри блочной структуры наклепанного аустенитного зерна и диффузионного перемещения сегментированной границы при высокотемпературном нагреве [13]. Ряд исследователей разработал специальные способы высокотеМ Пературной МТО, позволяющие получить структуру стали с развитой зубчатостью границ и тем самым существенно повысить сопротивляемость ползучести [14, 15]. Получаемые искажения в периферийных областях зерна в значительной степени способствуют упрочнению, предотвращают образование фаз, ослабляющих связь между зернами [13, 16], и увеличивают барьерный эффект границ зерен. [c.14]

Здесь Wo — мгновенное упругое перемещение наружной поверхности от единичного давления (изменением во времени упругих констант пренебрегаем). Ядро Р t, т) совпадает с ядром ползучести при простом растяжении — сжатии, если коэффициент Пуассона V2 (i, т) = Vq = onst. В общем случае функцию Р t, т) можно построить, определив из опытов или расчетным путем функцию 8и t, т), представляющую собой перемещение наружной поверхности цилиндра от давления q (t) =1, приложенного в момент г. [c.216]

Теорема 6.1. Если напряженно-деформированное состояние стареющего упругоползучего тела обусловлено только поверхностными Р ( , ж) и объемными силами fi t, х), то напряжения с учетом ползучести и старения материала совпадают с напряжениями, найденными из решения упругомгновенной задачи, а деформации и перемещения могут быть получены в результате преобразования соответствующих упругомгновенных величин оператором Ь. - [c.279]

Теорема 6.2. Если напряженно-деформированное состояние стареющего упругоползучего тела вызвано только вынужденными деформациями 0 и перемещениями Т1, то деформации и пере-жщения с учетом ползучести и старения материала совпадают с деформациями и перемегирниями упругого тела (1.6), а напря- [c.279]

Для тел, подчиняющихся требованиям одного из вариантов принципа соответствия, приведенных в разд. III, вязкоупругий анализ выполняется сразу, если имеется упругое решение. Для таких случаев обычно удобно сначала получить квазиупругое решение для переходной проводимости, а затем — если нагружение переменно во времени — использовать интеграл суперпозиции. При этом наибольшая точность получается в том случае, когда при заданных поверхностных и/или массовых силах в упругом решении используются функции ползучести, а при заданных перемещениях — функции релаксации. Однако даже если последние условия не выполняются (т. е. если при заданных силах берутся функции релаксации и применяется приближенное соотношение (95), то ошибка все равно остается малой, особенно в случае, когда вязкоупругими фазами являются жесткие полимеры (Мак-Каммонд [66], Симс [106]). Для других видов фаз с резко выраженными вязкоупругими свойствами, когда необходимо выразить фувкцию ползучести через функцию реллксации, желательно использовать точное соотношение (93) и обратное преобразование Лапласа. [c.162]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...