Расчет отверстий с учетом

Расчет отверстий с учетом руслового процесса [c.43]

По известным и Ттш определяют запас прочности коренной шейки по формулам, приведенным в 43. Эффективный коэффициент концентрации напряжений при расчете принимают с учетом наличия в коренной шейке масляного отверстия. Для приближенных расчетов можно принять /(е Епт ) = 2,5. [c.249]

Так как расчет соединяемых заклепками деталей производится по сечению, ослабленному отверстиями, то этот расчет осуществляется с учетом коэффициента прочности шва ф. Так, например, площадь поперечного сечения (брутто) F детали, работающей [c.34]

Горелки для природного газа. При выборе горелки для сварки природным газом необходимо учесть, что горелка, например для сварки чугуна, должна обладать большей мощностью, чем для сварки стали такой же толщины, так как средняя теплоемкость чугуна выше, чем стали. Горелка должна обеспечивать широкое пламя, чтобы можно было охватить большую поверхность свариваемого изделия. В модернизированных нами горелках типа СУ пламя имеет более уширенную зону нагрева, чем у стандартных горелок (рис. 10). На основе расчетов, проведенных с учетом скорости истечения горючей смеси из сопла мундштука,были получены данные размеров для выходных отверстий мундштука. В отдельных случаях мундштуки могут быть изготовлены на каждом заводе или предприятии, если нет набора готовых мундштуков. Учитывая, что выходное сечение сопла у мундштуков для сварки природным газом больше, чем у новых стандартных типа СУ, следует рекомендовать использовать старые, разработанные мундштуки после рассверливания в них отверстия по прилагаемым размерам. Для увеличения подачи горючего газа инжекторы у наконечников рекомендуется ставить на номер больше (у наконечника № 3 следует поставить инжектор от наконечника № 4 и т. д.). [c.36]

Специальный набор инструментов позволяет анализировать топологию платы и оценивать ее стоимость изготовления. В подробных отчетах может быть отражена следуюш ая информация критические величины (минимальная ширина линии и зазор между проводниками), обш ие характеристики платы (габаритные размеры, плош адь, периметр, число вырезов), контактные плош адки (минимальный размер и шаг, обш ее количество), информация о сверлении отверстий с учетом пар слоев для изготовления глухих и скрытых переходных отверстий. Имеется возможность расчета плош ади золочения и лужения. [c.314]

Точки пересечения функции Q 6 = / (Щ с кривыми пропускной способности определяют возможные решения по расчету отверстия моста с учетом аккумуляции. [c.195]

VI 1.45. Определить отверстие малого моста с учетом аккумуляции, если = j a = 0,01 i — 0,005 расчетный расход ливневых вод Qp = 17,8 м /с соответствующий объем стока W = 128 тыс. м допустимый напор воды перед сооружением Я = 1,8 м коэффициент расхода т = 0,35. Расчет произвести а) аналитическим методом б) графоаналитическим методом. [c.196]

Расчет на прочность соединяемых листов выполняют по наиболее опасным сечениям с учетом их ослабления отверстиями под заклепки. [c.91]

Заключительное замечание. Отметим, что выше мы рассматривали случай, когда имеется только одно водосливное отверстие. Расчет двух или нескольких рядом расположенных водосливов с широким порогом выполняется с учетом соответствующих соображений, приводимых далее (см., в частности, 11-13 и 11-15). [c.423]

Институтом проблем прочности АН Украины разработаны эффективные численные методы и проведено рещение задач механики разрушения на ЭВМ для роторов с дефектами типа трещин. Выполнены также расчеты напряженно-деформированного состояния в зоне концентраторов напряжений без учета и с учетом наличия дефектов на дисках паровых турбин и для осевой расточки ротора. Показано, что напряжения в Т-образном пазе диска для последних ступеней турбин превышают предел текучести и трещины, расположенные на поверхности галтели Т-образного паза, представляют существенную опасность с точки зрения хрупкого разрушения, в то же время дефекты, расположенные в зоне отверстия под замковую лопатку, не могут служить непосредственно причиной хрупкого разрушения. Погрешность инженерного метода расчета коэффициента интенсивности напряжений для роторов с поверхностными дефектами не превышает 10%. [c.231]

Расчет жидкостных сферических опор [8, 9, 77]. Для сферической опоры (см. ри С. 67, а) с одним входным отверстием для подачи смазки уравнения, характеризующие движение жидкостей (с учетом сил инерции) в зазоре, можно записать в виде [c.130]

Полученную расчетом толщину Ь рекомендуется удваивать с учетом того, что часть площади накладки занята отверстиями под заклепки, а также с учетом неравномерного износа накладки, определяемого конструкцией тормоза. Если накладки приклеиваются, то расчетная толщина Ь обычно увеличивается на 15— 20%. [c.129]

Рекомендуется полученную расчетом толщину bj удваивать с учетом того, что часть площади накладки занята отверстиями под заклепки, а также с учетом неравномерного [c.203]

МРК, имеющего окружную скорость на периферии 514 м/с, показывают, что максимальный уровень напряжений в основной части диска при температуре рабочего тела 553 К составляет около 400 МПа. В сплошных кольцевых участках у центра и периферии диска прочность определяется окружными напряжениями, которые значительно превышают радиальные. В области диска между окнами происходит перераспределение напряжений. Превалирующими становятся радиальные напряжения, и напряженное состояние близко к случаю простого растяжения. Это полностью согласуется с результатами экспериментальных исследований дисков с круглыми эксцентричными отверстиями. Прочность диска в области трапециевидных окон определяется не окружным, а радиальными напряжениями. Оценка прочности диска методом двух расчетов с учетом присоединенных масс окон и лопаток дает в области окон уровень радиальных напряжений меньший, чем окружных, т. е. имеется качественное отличие от, результатов, полученных МКЭ. Вместе с тем точные расчеты (рис. 2.29) показывают, что радиальные напряжения в районе окон не превышают допустимых. [c.106]

В первом расчете на внутреннем радиусе первого участка диска с центральным отверстием принимают Оп — истинное (т. е. нуль). Он — произвольную величину. По уравнениям (272) и (273) находят напряжения на внешнем радиусе первого участка. В диске без отверстия для вала на внутреннем (нулевом) радиусе первого участка що = Ого выбирают произвольно. Напряжение на внутреннем радиусе второго участка определяют по формулам (283) и (284), полученным аналогично формулам (251) и (252), но с учетом разных значений и а на предыдущем и последующем участках [c.222]

При расчетах Д5 часто удобнее анализировать не отдельные элементарные погрешности, а комплексы погрешностей. Например, при установке деталей на пальцах с зазором вычисляют комплексную погрешность, учитывающую точность базового отверстия и установочного пальца приспособления. Жесткость и отжатия узлов токарного станка определяют с учетом деформации в стыках отверстие — центр станка и т. п. [c.24]

Главным при выборе заготовки является обеспечение заданного качества готовой детали при ее минимальной себестоимости. Себестоимость детали определяется суммированием себестоимости заготовки по калькуляции заготовительного цеха и себестоимости ее последующей обработки до достижения заданных требований качества по чертежу. Выбор заготовки связан с конкретным техникоэкономическим расчетом себестоимости готовой детали, выполняемым для заданного объема годового выпуска с учетом других условий производства (см. т. 2). При проектировании технологического процесса механической обработки для конструктивно сложных деталей важно иметь данные о конфигурации и размерах заготовки и, в частности, — о наличии в заготовке отверстий, полостей, углублений, выступов. [c.114]

Точность оболочечных моделей для расчета напряженно-деформированного состояния с учетом влияния фланцев применительно к корпусам паровых турбин в настоящее время остается недостаточной (в частности, из-за невозможности учета таких факторов, как патрубки, приливы, отверстия, расточки, отклонения фактических размеров от проектных и т. д.). Кроме того, не удается учесть также местные особенности температурных полей и нагрузок в стенке корпусов. [c.56]

При расчете вала на прочность с учетом нагрузочных режимов диаметр его должен быть выполнен 70 мм, что потребует соответствующего увеличения отверстия во фланце. Вследствие этого при сохранении толщины стенки фланца увеличится и его наружный диаметр, а также габариты корпуса механизма. [c.128]

Поэтому методика расчета такого конденсатора должна включать способ определения реальной поверхности конденсации с учетом неравномерности использования даже того участка труб, который обычно считается активным . При сравнительно малой длине реального участка конденсации входные отверстия труб быстро забиваются льдом и конденсатор перестает работать. [c.236]

С учетом сказанного, а также используя уравнение Клапейрона (8.1), преобразуем формулу (20.2) в общую формулу для расчета массового расхода воздуха через отверстие площадью S [c.285]

Для одной пары отверстий при угловой координации лесенкой проведем расчет независимого допуска на межосевое расстояние, т.е. без учета посадки болтов с отверстием, в вероятностной постановке. Эта задача может быть также решена для всех пар отверстий с координацией по цепочке на основе правила умножения вероятностей, при условии полной независимости погрешностей. [c.85]

Выходные параметры оценивают возможности станка по получению точности размера (Ху), конусообразности обработанного отверстия (Х2), расстоянию между обработанными отверстиями (Х ) и шероховатости поверхности (Х4) определяющие область работоспособности, устанавливаются, исходя из требований к точности обработки, но занижаются по отношению к ним, поскольку в образование погрешности обработки свой вклад вносят и другие компоненты технологической системы. Та доля, которая приходится на станок, является результатом расчета точности обработки с учетом запаса на износ, поскольку при эксплуатации станок теряет свою точность. [c.366]

Из рис. 1 следует, что результаты приближенного расчета [9] хорошо согласуются с данными экспериментального исследования. Наибольшее расхождение результатов наблюдается в величинах кольцевых напряжений в крайних точках образующей отверстия и равно 7,5% от максимальных напряжений. С учетом того, что ожидаемая погрешность экспериментального исследования равна гг 2%, а величина максимального дополнительного радиального давления в рассматриваемом случае (б = 1,33) 6,5%, как это показано в [9], получаем, как и ожидалось, что погрешность приближенного решения мало отличается от вели--чины дополнительного радиального давления на поверхности отверстия. [c.114]

В качестве примера оценка малоцикловой долговечности с учетом местных напряжений рассмотрим расчет полосы с отверстием для типичных конструкционных материалов, обладающих контрастными циклическими и статическими механическими свойствами. Данный расчет дает возможность оценить применение для конструкций, работающих в условиях малоциклового нагружения, тех или иных конструкционных материалов. [c.261]

Пусть конструкция или некоторый ее элемент представляют собой пластины с отверстиями, находящиеся в плоском напряженном состоянии. Толщина пластин считается постоянной. Предположим, что задано некоторое предельно допустимое нормальное напряжение (с учетом коэффициента запаса), определяемое из упругого расчета конструкции. Заметим, что во всех конструкциях, рассчитываемых на длительную работу, пластические зоны обычно не допускаются. Форма отверстий по технологическим причинам обычно бывает круговой. [c.67]

Опасные сечения при расчете на выносливость выбирают с учетом напряженности сечения вала и величины концентрации напряжений в этом сечении. В качестве возможных опасных сечений выбирают сечения, проходящие по галтелям, отверстиям, местам выхода шпоночных канавок и шлицев, но краю посаженной детали и т. д. Для таких сечений составляют таблицу величин [c.109]

Расчет труб в упругой стадии с учетом пространственной работы сооружения позволяет с некоторой погрешностью оценить изменение распределения сил в таких конструкциях по сравнению с полученным из консольного расчета сооружения. В процессе строительства и эксплуатации подобных сооружений в них образуется система трещин, которая снижает жесткость их горизонтальных и вертикальных сечений, что ведет к дополнительному изменению в распределении меридиональных сил Л м. Так как точная теория расчета труб с учетом влияния трещин не разработана, то проводились расчеты трубы, в которых уменьшалась толщина ее стенки б. Установлено, что уменьшение толщины стенки ведет к росту дополнительных нормальных меридиональных сил. Вместе с тем в расчетах труба принималась защемленной в жестком недеформируемом фундаменте. В расчете, учитывающем деформации фундамента и основания, значения дополнительных меридиональных сил N , снизятся. По-видимому, целесообразно провести широкое экспериментальное и теоретическое исследование пространственной работы таких сооружений с учетом их действительной формы, влияния трещин и неупругих свойств бетона, деформаций фундаментов и основания, а также других их конструкционных особенностей (отверстия, диафрагмы и т. д.) до детального изучения этих вопросов расчетные значения дополнительных меридиональных сил Л/ , получяемых из расчетов, не учитывающие указанные факторы, целесообразно увеличивать на 25 7о- [c.299]

Диаметр с отв отверстия ролпка н элементы профиля резьбы роликов для накатки и допуска на них можно принимать по ГОСТу. Если ролик расс штывают для накатки специальной резьбы, например для накатки резьбы метчиков, то расчет производят с учетом получения соответствующего профиля резьбы. [c.255]

Установка анкерных болтов. Отверстия для анкерных болтов просверливают лри обработке листов, причем, учитывая некоторые неточности в сборке, диаметр отверстий с учетом нарезки делают на 1 мм меньше чертежного. В собранном котле перед нарезкой отверстия развертывают до необходимого размера. Резьба нарезается длинными метчиками при помопщ переносных сверлильных станков. Оба отверстия нарезаются одновременно с таким расчетом, чтобы резьба одного отверстия являлась продолжением другого. [c.216]

Концентрацию вредных веществ в приточном воздухе при выходе из воздухораспределителей и других приточных отверстий следует принимать по расчету и с учетом фоновых концентраций втих веществ в местах размещения воздухоприемных устройств, но не более [c.295]

Поглощательную способность газов Ог, определяемую яри ioK2 и эффективной толщине газового слоя, рассчи-гаяной по формуле (1.41) с подстановкой Н и D, в сечении 2 (как при расчете ст). Так как вблизи сечекия 2 над поверхностью заготовок движутся газы из зоны И , то при определении Ог следует учитывать состав продуктов сгорания в этой зоне, на который в случае торцовой выдачи влияет значительный подсос иаружиого воздуха. Величину подсоса можно рассчитать, зная разрежение вблизи окна выдачи и площадь открытых отверстий. С учетом подсоса можно принимать ап.= 1,5 при короткопламенных горелках, щ —1,65 при длиннопламенных горелках и am—2 при форсунках высокого давления. Эти значения am могут быть понижены путем герметизации печей, например с помощью газовых завес. Сте- [c.204]

Расчеты отверстий малых мостов. Аналитический жтод Ю. Н. Даденкова сводится к определению отверстия моста с учетом аккумуляции по следующей зависимости [c.193]

В настоящее время существует ряд таких предложений по оценке напряжений и деформаций в упругопластической области. Наибольшее распространение получают соотношения, разработанные в [26, 27], а также уточнение этих зависимостей, предложенное в [28]. На рис. 18 приведены вычисленные на основе интерполяционного соотношения Нейбера Ks К = аа значения коэффициентов концентрации напряжений Ks и деформаций Kg, для полосы с отверстием (обд = 3) в зависимости от числа циклов для стали Х18Н9 при 650° С. Эти коэффициенты получены расчетом по изохронным кривым с учетом измерения асимметрии от полу-цикла к полуциклу [29]. Как отмечалось выше, для рассматриваемой стали стабилизация диаграммы деформирования наступает [c.57]

Обсуждение статической неопределимости закона распределения напряжений по поперечному сечению стержня показало, что при наличии в стержне отверстий, выточек и тому подобных нерегулярностей формы возникает резкая неравномерность распределения напряжений со значительными пиками вблизи указанных нерегулярностей. Это явление носит па. атптконцгнтрации напряжений. Оно обнаруживается не только при осевой, но и при всех других видах деформации стержня, а-также при деформации элементов любой формы (не только стержневых). С этим явлением приходится считаться как при конструировании элементов конструкций и деталей машин, так и при расчете их. Выявить распределение напряжений с учетом их концентрации можно двумя путями теоретическим и экспериментальным. Теоретический путь основан на применении теории сплошных сред (теории упругости, теории пластичности, теории ползучести — в зависимости от свойств материала), в которой вместо гипотез геометрического характера используются дифференциальные уравнения совместности деформаций, а равновесие соблюдается для любого бесконечного малого элемента тела, а не в интегральном (по поперечному сечению) смысле, как это делается в сопротивлении материалов. [c.99]

Система экспериментов на лабораторных образцах в середине 60-х годов была дополнена важными опытами при малоцикловом нагружении на моделях сосудов давления (с толщинами стенок до 70—120 мм), трубопроводах (с толщинами стенок до 20 -ь 30 мм), сварных пластинах с отверстиями и патрубками, болтах и шпильках (диаметром до 75-150 мм). Анализ полученных данных (в том числе с учетом рассеяния результатов испытаний) позволил обосновать запасы по местным упругопластическим деформациям и долговечности. Нормированные расчеты прочности атомных ВВЭР с учетом их циклического нагружения в эксплуатации осуществляются [5, 6] с введением запасов по местным условным упругим напряжениям и n v - по числу циклов до образования трещин (по долговечности). В зависимости от рассчитьтаемого элемента, объема исходной информации эти запасы находятся в пределах 1,25 -г 2 и 3 20 соответственно. В дальнейшем по мере накопления данных о прочности при изотермическом и неизотермическом нагружении с программируемыми циклами нагрузок, деформаций и температур для расчетов было предложено использовать условия линейного суммирования циклических повреждений (для различных режимов эксплуатационного повреждения). [c.41]

До получения достаточно полных и надежных данных о сопротивлении движущегося слоя утечку газа через переток, заполненный движущимся слоем реального полидисперсного материала, видимо, можно ориентировочно рассчитывать как для неподвижного плотного слоя такого же, но монофракциоиного материала с размером частиц, равным среднему диаметру зерен реального материала. Фильтрация газа сквозь такой расчетный слой будет более свободной, чем через неподвижный слой реальных полидисперсных частиц, где мелочь заполняет промежутки между крупными частицами. Таким образом, в подобных расчетах будет известный учет возможного уменьшения сопротивления реального слоя, когда он приходит в движение. Различные сведения о истечении псевдоожиженного материала через отверстия в вертикальной стенке можно найти в [Л. 99]. [c.267]

Толщина трубных досок определяется расчетом на прочность при изгибе с учетом ослабления отверстиями для прохода труб (глава III) и для конденсаторов обычно составляет 20—30 мм. Стальные трубные доски ввариваются непосредственно в корпус, как показано на фиг. 151 (узел 5). При изготовлении трубных досок из мюнц-металла они прибалчиваются к корпусу на фланцах. В больших конденсаторах трубные доски усиливаются с помощью приварных ребер жесткости. [c.203]

Найдя A и зная Сэ, получим с = сэ—Ас. Размеры образцов выбираются с учетом следующих обстоятельств. С уменьшением размеров образца увеличивается темп охлаждения и, следовательно, уменьшается длительность опыта, особенно при высоких температурах увеличивается конвективный коэффициент теплоотдачи, что нежелательно при низких температурах. Одновременно с этим малые размеры образца обеспечивают малую его теплоемкость и малую поверхность по сравнению с опытной камерой, что диктуется требованиями метода о постоянстве температуры среды во время опыта и необходимости исключения из расчета степени черноты внутренних стенок камеры. С учетом этих обстоятельств применялись образцы в виде сплошных или полых цилиндров внешним диаметром - 40иш и длиной - 60жл . На рис. 6-4 показан опытный образец 1 (с опорной трубкой 2). По оси образца сверлится отверстие для закладки термопары 3. Плотный контакт спая термопары, помещенной в фарфоровую соломку 4, достигается прижимом с помощью гайки 5 и втулки 6, действующих на буртик 7. [c.292]

По этим графикам с учетом изложенного выше были достроены кривые излгенения коэффициентов концентрации напряжений в зависимости от параметра t для р = 15, 30, 40, 45 и 50° при > 0,38 (рис. 10). Эти кри-вы е позволяют получить величины коэффициентов концентрации напряжений около косых отверстий при 0< Р 50° и 0,4 г эо с достаточной для инженерных расчетов точностью. [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...