Прочность сварных соединений алюминиевых сплавов

Сварные соединения полунагартованных сплавов занимают промежуточное положение. Как правило, некоторое увеличение толщины шва способствует повышению прочности сварных соединений, работающих под статическими нагрузками. Прочность сварных соединений алюминиевых сплавов может быть повышена механической или термической обработкой. [c.209]

ПРОЧНОСТЬ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИИ АЛЮМИНИЕВЫХ СПЛАВОВ [c.527]

Рис. 3.18. Предел прочности сварных соединений алюминиевых сплавов

Для защиты от окисления во время сварки целесообразно дуговую сварку алюминиевых сплавов производить в среде защитных газов. Характеристики прочности сварных соединений алюминиевых сплавов в зависимости от температуры испытаний приведены в табл. 9.13. [c.165]

Как зависит прочность сварного соединения алюминиевых сплавов от температуры испытаний [c.179]

Рис. 32. Диаграмма прочности стыковых сварных соединений алюминиевых сплавов, работающих при растяжении 1 — основной металл г — сварные соединения с усилением 3 — сварные соединения без

Все сплавы, приведенные в табл. 198, упрочняются путем нагартовки и хорошо свариваются. Свойства сварных соединений некоторых алюминиевых сплавов приведены в табл. 197 и 198. Прочность сварных соединений этих сплавов обычно при комнатной температуре составляет 0,9—1,0 от прочности основного материала (в отожженном состоянии). При снижении температуры прочность сварных соединений повышается в меньшей степени, чем прочность основного материала, что справедливо вообще для сварных соединений всех алюминиевых сплавов при низких температурах. [c.429]

На рис. 9-9 приведены характеристики прочности стыковых сварных соединений алюминиевых сплавов при снятом и неснятом усилениях. Как видно из цифр, хорошей прочностью при снятых усилениях обладают соединения из сплава АМг-6. Существенно, что при относительно высокой прочности соединения из этого сплава пластичны, их угол загиба составляет 60—70° (что соответствует основному металлу). При правильно подобранном технологическом процессе швы получаются плотными, без пор и кристаллизационных трещин. [c.209]

Фиг. 320. Диаграмма прочности стыковых сварных соединений алюминиевых сплавов при испытании на растяжение

Испытания на усталость соединений листовых конструкций. Полученных контактной точечной сваркой из сплавов ВТ1-0 и ОТ4-1, сталей и алюминиевых сплавов, показали близость предела выносливости стали и титановых сплавов [162]. По данным этой работы, уровень усталостной прочности сварных соединений определяется их конструктивным оформлением, при этом вид материала имеет меньшее значение. [c.157]

В работе [86] была исследована циклическая прочность двух типов сварных листовых соединений аргонодуговая сварка встык с присадкой и контактная шовная сварка встык с двусторонними накладками. Испытание образцов велось плоским симметричным изгибом. Разрушение образцов происходило по месту сплавления металла шва с основным металлом, т. е. по месту конструктивного концентратора напряжений. Для того чтобы оценить раздельно роль внешних концентраторов и роль самой сварки ( внутренний концентратор) на усталостную прочность сварных соединений титана, были определены пределы выносливости образцов без усиления и накладок, которые перед циклическим нагружением срезались. В этих испытаниях определено снижение циклической прочности только в результате действия структурных или внутренних концентраторов. Как видно из рис. 69, на котором представлены основные результаты работы, предел выносливости таких образцов оказался еш,е более низким, чем у образцов с усилением эффективный коэффициент внутренней концентрации для аргонодуговой и контактной сварки оказался соответственно 1,74 и 3,25. Все образцы этих серий разрушались по шву. Сопоставление усталостной прочности сварных соединений титана с подобными соединениями других металлов (стали, алюминиевые сплавы) показало, что они имеют близкие значения отношений предела усталости сварного соединения и основного металла. Эксперименты показали, что пределы усталости стыковых соединений титановых листов при изгибе, выполненных ручной аргонодуговой сваркой и контактной сваркой, составляют соответственно 77 и 65% от усталостной прочности основного металла причем снижение предела выносливости идет в основном за счет внутренних структурных дефектов сварного шва. [c.150]

При сварке нагартованных или термически упрочненных алюминиевых сплавов снижается прочность сварного соединения по сравнению с прочностью основного металла. [c.442]

Предел прочности паянных внахлестку соединений из алюминиевых сплавов при статическом растяжении отличается ог предела прочности сварных соединений из тех же металлов. Во многих случаях паяное соединение менее прочно, чем сварное (табл. 86). [c.295]

Большой цикл работ по исследованию низкотемпературной прочности элементов конструкций из алюминиевых сплавов, работающих в условиях плоского напряженного состояния, выполнен в МВТУ им. Баумана под руководством С. А, Куркина [454 и др.]. Однако эти работы были проведены с целью изучения влияния вида напряженного состояния на прочность сварных соединений, поэтому полученные результаты не позволяют оценить [c.357]

При усталостных испытаниях сварных соединений установлена повышенная чувствительность алюминиевых сплавов к концентрации напряжений. Однако при обеспечении плавного перехода от шва к основному металлу прочность сварных соединений при переменных нагрузках практически такая же, как и самого сплава. [c.141]

Сварку в аргоне магниевых сплавов, так же как и алюминиевых, производят преимущественно переменным током, при этом обеспечивается достаточно полное удаление окисной пленки. Стыковые соединения сваривают на стальной подкладке с небольшой канавкой для формирования обратного валика. При сварке поддерживают возможно более короткую дугу. В данном случае полнее реализуются преимущества аргоно-дугового процесса — удаление окисной пленки действием электрического тока и надежная защита жидкого металла от окисления. Прочность сварных соединений составляет 60—90% прочности основного металла. Аргоно-дуговым способом также заваривают дефекты магниевого литья. Во избежание холодных трещин сваренные узлы обычно подвергают отжигу при температуре 250° С в течение 0,5—1 ч. [c.652]

Как при алитировании поверхности титана, так и в случае промежуточной прокладки из алюминиевой фольги получены сварные соединения, равнопрочные алюминиевому сплаву. Из табл. 13.14 видно, что с изменением толщины прослойки изменяется предел прочности соединения. На основании работ по оценке прочности сварных соединений с тонкими мягкими прослойками можно в зависимости от вида соединения и типа сплавов подобрать такую толщину прослойки из технического алюминия, которая обеспечит высокие механические свойства сварного соединения. [c.205]

Следует иметь ввиду, что при сварке плавлением термически упрочняемых алюминиевых сплавов прочность сварного соединения (без последующей термической обработки) может существенно снижаться, по сравнению с прочностью основного металла. [c.247]

Разные механические свойства участков зоны термического влияния и металла шва, получаемые при сварке плавлением термически упрочняемых алюминиевых сплавов, подобных дуралюмину, приводят к тому, что прочность сварных соединений по сравнению с основным металлом снижается в среднем на 50—60%, причем одновременно уменьшается и пластичность. Различия в структурах различных участков также снижают коррозионную стойкость металла и усиливают его склонность к межкристаллитной коррозии. [c.386]

В связи с большой склонностью к трещинообразованию сварку термически упрочняемых алюминиевых сплавов производят с подогревом до тел<пературы 150°, не перегревая изделия в процессе сварки и не давая остывать ниже первоначальной температуры подогрева. Практически можно считать, что прн сварке дуралюмина прочность сварных соединений может быть получена не свыше 50— 60% от прочности основного металла. [c.292]

Толщина прослойки оказывает существенное влияние на работоспособность соединения. При значительной ее толщине прочность соединения определяется прочностью материала прослойки. В случае сварки легированных алюминиевых сплавов со сталями обеспечение прочности сварного соединения, равной прочности алюминиевого сплава, осуществляется за счет увеличения радиального размера изделия в месте расположения прослойки из технически чистого алюминия, что не всегда возможно по конструктивным соображениям. [c.104]

При сварке легированных термически обработанных сталей, например хромансиля и др., наименьшую прочность при переменных нагрузках в сварном соединении имеет основной металл в зоне отпуска. Аналогичное понижение предела выносливости в зоне отпуска наблюдается в сварных соединениях термически обработанных цветных сплавов (алюминиевых, магниевых и др.). Разрушение, как правило, происходит около стыковых швов при пониженных значениях предела выносливости, по сравнению с пределом выносливости основного металла в термически обработанном состоянии. Мероприятием, повышающим прочность сварных соединений легированных сталей при переменных нагрузках, является применение термической обработки изделия. Однако термическая обработка часто не восстанавливает полностью прочность элемента, которая была до сварки, но все же частично восстановление происходит. Разработан также способ повышения прочности при переменных нагрузках для соединений [c.235]

Проведенные исследования по определению статической прочности сварных соединений алюминиевых сплавов показали, что их ттределы прочности и пластические свойства определяются в значительной степени выбором технологического процесса. Для изготовления конструкций из алюминиевых сплавов рационально применять дуговую автоматическую сварку в среде аргона или автоматическую под слоем флюса. [c.527]

Прочность стыковых сварных соединений алюминиевых сплавов обычно несколько ниже основного материала. Исходное состояние сплава существенно влияет на прочностные характеристики соедпнений. Прп сварке в условиях объемного сжатия высокопрочных алюминиевых сплавов (Д16АТ, АМгб) соедпнения имеют прочность на 10—15% ниже основного материала. [c.322]

Прочность сварных соединений алюминиевых нетермообраба-тываемых сплавов при сварке вольфрамовым электродом составля- [c.115]

Алюминиево-магниевые сплавы более прочны, чем сплав АМц, но уступают ему по пластичности и технологическим свойствам. Чем больше вводится в сплав магния, тем выше его прочность и ниже пластичность. Так, временное сопротивление сплава АМгб составляет 30—32 кГ1мм , относительное удлинение — 10—15%. Прочность сварных соединений алюминиево-магниевых сплавов достигает 92—97% прочности основного металла. [c.191]

Сварные соединения алюминиевых сплавов, выполненные дугой, имеют механические свойства, отличные от основного металла. В мягких сплавах, а также в сплавах, находящихся в ненагартованном состоянии, предел прочности шва приближается к пределу прочности основного металла. В алюминиевых сплавах, которые в исходном состоянии нагартованы, термически упрочнены или состарены, в зоне термического влияния имеет место значительное снижение твердости, предела прочности и предела текучести. Лишь в самом шве указанные показатели несколько повышаются. [c.209]

На фиг. 243 приведено сопоставление прочности клепаного соединения алюминиевого сплава марки Д16АТ, сварного и клееносварного. Из приведенных кривых следует, что с уменьшением толщины соединяемых частей эффективность применения клеено-сварных соединений по сравнению со сварными и клепаными возрастает. [c.445]

Механические свойства сварных соединений алюминиевых сплавов существенно зависят от ряда металлур-гаческих и технологических факторов марки свариваемого и присадочного металлов, состояния основного металла до сварки (отожженный, закаленный, закаленный и состаренный, нагартованный) и обработки (термической и механической) сварного соединения после сварки, толщины металла, типа соединения. Оказывает влияние также чистота газа, поверхности свариваемых кромок, проволоки и др. С повышением толщины металла прочность и особенно пластичность (угол изгиба) сварных соединений снижаются. [c.69]

Прочность сварных соединений алюминиевых нетер-.мообрабатываемых сплавов при сварке вольфрамовым электродом составляет 60—95% при ручной и 60—98% при автоматической сварке от прочности основного металла (в зависимости от типа соединения), а при сварке плавящимся электродом встык — ниже 90%. Необходимую прочность и качество сварных швов обеспечивают [c.143]

Ленинградским кораблестроительным институтом были проведены исследования усталостной и взрывной стойкости сварных соединений из стали и алюминиевых сплавов, выполненных ар-оно-дуговой сваркой вольфрамовым электродом. Как показали пыты, усталостная прочность сварных соединений из сплава АМгб [c.171]

Усталостная прочность сварных соединений. Усталостная прочность сварных соединений опреде 1яется глaвньJM образом тремя факторами конструктивным оформлением сварного соединения, качеством металла шва и околошовной зоны и наличием сварочных напряжений. Фактор конструктивного оформления—общий для сплавов различной основы, поэтому его влияние подобно влиянию на а сварных соединений стальных или алюминиевых конструкций. Исследованием усталостной прочности металла шва и околошовной-зоны установлена большая ее зависимость от качества присадочного материала, тщательности защиты от поглощения газов из воздуха расплавленным и нагретым металлом во время процесса сварки, наличия в сварном шве различного рода дефектов (непроваров, пористости и пр.) [ 148]. При определении пределов выносливости сварного соединения усиление шва механически удаляли, чтобы.в чистом виде вьшвить усталостную прочность сварного соединения по сравнению с таковой основного металла. [c.156]

Кромки предварительно разделывают согласно рис. 13.12, 6. До сварки на алитированные кромки наплавляют слой чистого алюминия (5. .. 8 мм) с использованием проволоки марки АВОО диаметром 5. .. 8 мм. Соединение сваривают обычным методом, как алюминиевый сплав. Предел прочности сварного соединения сплавов 0Т4 + АМгб зависит от слоя алюминия и составляет 110. .. 270 МПа, угол изгиба 17. .. 30°. [c.510]

В сварных конструкциях применяют гл. обр. деформируемые упрочняемые и пе-упрочняемые термич. обработкой сплавы. Литье из алюминиевых сплавов подвергается преимун1,ественнв нодварке с целью устранения дефектов. Деформируемые сплавы, в особенности упрочняемые термич. обработкой, склонны к образованию околошовных или шовных трещин и к снижению прочности сварных соединений. Коэфф. прочности [c.143]

По иному на сварные конструкции влияют норы. Многие исследователи считают, что до некоторого предела наличие пор в металле шва практически не снижает его статическую прочность. Для нпзкоуглероди-стых сталей этот предел составляет около 10 % площади поперечного сечения шва, для перлитных сталей — 6—8%, для алюминиевых сплавов — 3,6%. Однако поры снижают не только статическую прочность сварного соединения, а, являясь концентраторами напряжений, могут вызвать снижение выносливости сварного соединения. В этом случае особенно опасным является наличие пор в зонах растягивающих остаточных напряжений. Растягивающие остаточные напряжепия особенно велики в поверхностных слоях металла, поэтому опасность разрушения возрастает, если поры будут расположены близко к поверхности. Но сварные соединения могут разрушаться и из-за наличия внутренних пор, если они расположены в зонах высоких растягивающих остаточных напряжений. [c.241]

Исследования статической проч- ности различных типов сварных соединений из алюминиевого сплава о АМгб показали, что несмотря на значительную концентрацию напряжений, вызываемую накладками, статическая прочность сварных соединений с понижением температуры до —60° С не отличается от прочности при нормальной температуре. Приближения предела текучести к пределу прочности с понижением температуры практически не наблюдается, что свидетельствует о малой склонности сплава к переходу в хрупкое состояние. Испытания сварных соединений на ударную прочность при различных температурах также подтвердили преимущества алюминиевого сплава перед низкоуглеродистой и низколегированными сталями. [c.141]

В связи с высокой теплоэлектропроводностью и низкой прочностью при нагреве точечная и шовная сварка цветных сплавов выполняется на жестких режимах. Мягкие режимы сварки вызывают интенсивное загрязнение рабочей поверхности электродов, особенно при сварке пластичных алюминиевых -и магниевых сплавов. Высокое качество сварных соединений цветных сплавов получают при сварке на машинах конденсаторных, низкочастотных, постоянного тока. При точечной сварке высокопрочных алюминиевых и магниевых сплавов для 94 [c.94]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...