Сварные соединения в алюминиевых сплавах

Сварные соединения в алюминиевых сплавах [c.25]

Все сплавы, приведенные в табл. 198, упрочняются путем нагартовки и хорошо свариваются. Свойства сварных соединений некоторых алюминиевых сплавов приведены в табл. 197 и 198. Прочность сварных соединений этих сплавов обычно при комнатной температуре составляет 0,9—1,0 от прочности основного материала (в отожженном состоянии). При снижении температуры прочность сварных соединений повышается в меньшей степени, чем прочность основного материала, что справедливо вообще для сварных соединений всех алюминиевых сплавов при низких температурах. [c.429]

Как при алитировании поверхности титана, так и в случае промежуточной прокладки из алюминиевой фольги получены сварные соединения, равнопрочные алюминиевому сплаву. Из табл. 13.14 видно, что с изменением толщины прослойки изменяется предел прочности соединения. На основании работ по оценке прочности сварных соединений с тонкими мягкими прослойками можно в зависимости от вида соединения и типа сплавов подобрать такую толщину прослойки из технического алюминия, которая обеспечит высокие механические свойства сварного соединения. [c.205]

Прочность клеено-сварных соединений из алюминиевых сплавов в большой мере зависит от технологии производства и конструкции от состава клея, величины зазора, толщины деталей. На рис. 4-40 приведены характеристики прочности при статическом срезе в зависимости от жесткости соединений внахлестку полос малой толщины, тонкой полосы с более толстой, двух утолщенных, с двумя жесткими накладками, телескопического соединения. Эффективность склеивания повышается с уменьшением толщины элементов и с увеличением жесткости соединения. В настоящее время разрабатываются клеено-сварные стальные конструкции. [c.87]

Клеесварные соединения представляют собой тип неразъемного соединения, получаемого в результате совмещения технологических процессов точечной сварки и склеивания металлов. Соединения, выполненные точечной (и шовной) сваркой, достаточно прочны, имеют меньший вес по сравнению с заклепочным соединением, а по степени автоматизации и производительности процесса изготовления значительно их превосходят. Однако циклическая прочность и коррозионная стойкость сварных соединений из алюминиевых сплавов, применяемых для ответственных конструкций, недостаточны. Склеенные соединения герметичны, имеют высокую циклическую прочность и хорошую коррозионную стойкость. Но эти соединения плохо работают в условиях изгибающих и отрывающих нагрузок. [c.18]

Алюминиевые сплавы. На механические свойства сварных соединений из алюминиевых сплавов оказывают существенное влияние степень защиты зоны расплавленного металла от воздуха, количество содержащихся в защитном инертном газе примесей кислорода и азота, состав присадочной проволоки, степень очистки [c.101]

Горячие трещины образуются не только в сталях, но и в сплавах на основе других металлов, в частности алюминия. В табл. 10 1 приведены результаты испытаний сварных соединений из алюминиевых сплавов с целью определения уровней v p. Чем выше и р, тем выше сопротивляемость сплава образованию горячих трещин. [c.248]

Технология и режимы сварки в защитных газах алюминия и различных алюминиевых сплавов, в том числе и литейных, примерно одинаковы. Отсутствие флюса снимает ограничение в выборе типов соединений. Сварка в защитных газах — высокопроизводительный процесс, обеспечивающий получение наиболее качественных сварных соединений в любом пространственном положении материалов различной толщины, начиная от 0,5 мм. [c.438]

К сварным соединениям из легких сплавов в зависимости от условий их работы могут быть предъявлены различные требования. В ответственных конструкциях необходима стабильная прочность и не допускаются следы меди на поверхности деталей во избежание коррозии. При сварке конструкций, не несущих расчетных нагрузок и работающих в условиях, где особая устойчивость против коррозии несущественна, основным требованием к материалу электродов является сварка максимального числа точек без зачистки и переточки. Загрязнение рабочей поверхности электродов при сварке алюминиевых сплавов обычно начинается по кольцу, соответствующему периферии литой зоны сварной точки, где имеет место максимальная плотность тока. [c.86]

При осесимметричных нагревах в точечных и электрозаклепочных сварных соединениях в центральной части остаточные напряжения и а, примерно равны и являются растягивающими. В низкоуглеродистых и аустенитных сталях max max В титановых и алюминиевых сплавах максимальные [c.150]

В табл. 73 приведены средние значения разрушающей нагрузки, полученные в результате сравнительных испытаний на отрыв обычных крестообразных сварных и клее-сварных (с клеем ЭПЦ 1) образцов из алюминиевых сплавов. Прочность клее-сварных соединений в этом случае незначительно превы- [c.133]

Так, диффузионной сваркой не удается получить достаточно прочное соединение непосредственно алюминия и его сплавов со сталью в связи с образованием в зоне соединения интерметаллидов. Алюминиевый сплав АМц сваривают со сталью 15 через слой никеля, нанесенный гальваническим методом на поверхность стали с предварительно осажденным тем же методом подслоем меди. Сварку проводят на следующем режиме температура 550 °С, сварочное давление 14 МПа, время выдержки 2 мин. При механических испытаниях сварных соединений на растяжение разрушение происходит по алюминию. [c.24]

Расчет сварных соединений в конструкциях из алюминиевых сплавов выполняют по формулам [c.63]

При проектировании сварных узлов из алюминиевых сплавов, работающих при переменных нагрузках, учет концентрации напряжений особенно важен. Экспериментально установлено, что для большинства алюминиевых сплавов предел выносливости составляет (0,25 0 0) Од. Эффективные коэффициенты концентрации напряжений при переменных нагрузках для различных видов сварных соединений приведены в табл. 2. [c.262]

Сварные соединения алюминиевых сплавов обладают повышенной чувствительностью к концентраторам напряжений по сравнению с рядом сталей, применяемых в конструкциях. Поэтому к соединениям из алюминиевых сплавов предъявляют ряд требований, обязательных для выполнения. На рис. 4-9 приведены рациональные виды сварных соединений при сварке алюминиевых сплавов. [c.54]

Ответ В работе, которую вы имеете в виду ( Ma hine Design , 1965, № 37, p. 199), мы хотели подчеркнуть, что стандартами запрещено использование сварки литых деталей в конструкциях котлов и других емкостей, работающих под внутренним давлением. Несмотря на такие ограничения, отливки можно успешно сваривать между собой или с большим количеством деформируемых сплавов с использованием различных присадочных материалов. Более того, мы считаем, что чувствительность к надрезу сварных соединений литейных алюминиевых сплавов при низких температурах будет сохраняться на уровне значений при комнатной температуре или близких к ним. Поэтому, если чувствительность к надрезу таких сварных соединений при комнатной температуре удовлетворительная, то не должно быть никаких осложнений при использовании их в условиях низких температур. Ограничения, установленные Комитетом ASME для резервуаров высокого давления, связаны с отсутствием достаточно достоверных методов оценки квалификации сварщиков. [c.204]

Важное значение для регулирования толщины соединительных прослоек, имеющих в своем составе интерметаллиды, и регулирования прочности всего соединения имеет способ, связанный с легированием металла шва некоторыми элементами. Эффективность этого способа показана для сварных соединений из алюминиевых сплавов АМц и АМгб и оцинкованной стали. [c.498]

Исследования статической проч- ности различных типов сварных соединений из алюминиевого сплава о АМгб показали, что несмотря на значительную концентрацию напряжений, вызываемую накладками, статическая прочность сварных соединений с понижением температуры до —60° С не отличается от прочности при нормальной температуре. Приближения предела текучести к пределу прочности с понижением температуры практически не наблюдается, что свидетельствует о малой склонности сплава к переходу в хрупкое состояние. Испытания сварных соединений на ударную прочность при различных температурах также подтвердили преимущества алюминиевого сплава перед низкоуглеродистой и низколегированными сталями. [c.141]

Форсирование режима по току и давлению вызывает выплески либо не обеспечивает диаметр ядра точки в заданных пределах. Попытка увеличить жизнеспособность клея КС 609 за счет освежения его растворителем (например, ацетоном) не привела к положительным результатам. Введение растворителя в состав этого клея приводит к нарушению полимерных связей, ухудшению адгезии и прочности, потере герметичности соединения. При изготовлении клее-сварных соединений из алюминиевых сплавов на клее КС 609 могут быть рекомендованы любые способы подготовки свариваемых повернхостей, применяемые для обычной точечной сварки. При любом способе подготовки перед нанесением клея необходимо протереть свариваемые поверхности деталей ацетоном и просушить их до полного его испарения (табл. 51). [c.89]

Коррозионная стойкость сварных соединений. В табл. 11.7 дана общая оценка коррозионной стойкости основного металла и сварных соединений серийньгх алюминиевых сплавов. Приведенные в ней сведения следует рассматривать как ориентировочные, ибо отдельные виды полуфабрикатов, технология их изготовления, а также условия эксплуатации могут существенно влиять на их коррозионную стойкость. Так, например, нагартовка сплава АМгб перед сваркой приводит к уменьшению сопротивляемости межкристаллитной коррозии, особенно в загрязненной атмосфере и морской среде. Для защиты от коррозии рекомендуются анодно-оксидные, химические и лакокрасочные покрытия. [c.107]

Характерной особенностью сварного соединения из алюминиевых сплавов (АК6, АМгбТ) является значительная высадка металла в стыке и резко выраженное искривление волокон (фиг. 100). В зоне термического влияния заметна значительная деформация зерен. По линии стыка наблюдается скопление мелких частиц [c.158]

Наиболее опасными видами коррозии алюминиевых сплавов являются межкристаллитная коррозия и коррозионное растрескивание. Более высокой стойкостью обладают сплавы, не содержащие в своем составе медь. Промышленный алюминий марок АД и АД1, сплавы с марганцем АМц, сплавы с магнием АМг2, АМгЗ обладают высокой коррозионной стойкостью и могут применяться в морских и тропических условиях. Методы производства полуфабрикатов не оказывают влияния на их коррозионную стойкость. Сварные соединения из этих сплавов по коррозионным свойствам близки к основному металлу. [c.74]

Большое внимание должно быть обращено на устранение хрупких разрушений конструкций из материалов ближайшего будущего алюминиевых, особенно повышенных свойств, титановых сплавов, ситалов и др. В настоящее время за рубежом разработаны специальные методы проектирования сварных конструкций из алюминиевых сплавов. Главными задачами являются создание сварных конструкций при наименьших значениях концентраторов напряжений и возможность создания деформа-тивных конструкций. Чтобы избежать образования концентраторов напряжений, рекомендуется применять элементы из прессованных и штампованных профилей, соединения, свариваемые встык, вместо нахлесточ-ных, создавать плавные сопряжения элементов между собой и т. д. при их работе не только при переменных, но и при статических нагрузках. [c.139]

Таким образом, проведенные исследования показали, что при внедрении детали из стали Х18Н9Т в алюминиевые сплавы АД1 и АМгЗ при температуре 400° С пластическая деформация стали на глубину порядка 500 А в первом случае и 10 ООО А во втором случае обеспечивает схватывание металлов по всей поверхности контакта с образованием соединения, равнопрочного алюминиевому сплаву (разрушение сварных соединений происходит по основному материалу с меньшим пределом прочности). При снижении температуры или изменении других параметров процесса сварки прочность соединения уменьшается. Анализ дислокационной структуры поверхностного слоя показал, что декорирование наблюдается не только в макроскопическом масштабе, но и в микроскопическом на отдельных единичных дислокациях (рис, 3). При этом на электронно-микрогжопических картинах наблюдаются мельчайшие клубки второй фазы, которые светятся при темнопольном изображении и декорируют дислокацию лишь с одного конца, а именно с того, который выходит на свободную контактную поверхность раздела материалов. Второй же конец дислокаций, выходящий на другую поверхность, образовавтнуюся в результате приготовления пленки и утонения образна, не декорирован фазой. [c.102]

Шавырин В. Н. К вопросу о повышении выносливости сварных соединений в тонколистовых конструкциях из алюминиевых сплавов.— Сварочное производство , 1970, № 1, с. 6—8. [c.264]

По прогнозу НПО Криогенмаш , разработка сталей-заменителей стали 12Х18Н10Т должна ориентироваться на достижение при комнатной температуре предела тек) ести 400-500 МПа и временного сопротивления 800-1000 МПа. Разработка алюминиевых сплавов должна ориентироваться на временное сопротивление 400-500 МПа в сварном соединении, в котором применяемые обычно высокопрочные алюминиевые сплавы имеют разупрочненную зону. [c.518]

По прогнозу российских производителей криогенной техники разработка свариваемых сталей — заменителей стали 12Х18Н10Т — должна ориентироваться на достижение предела текучести 500 МПа и временного сопротивления более 800-1000 МПа. Разработка алюминиевых сплавов — на временное сопротивление 500 МПа в сварном соединении, в [c.626]

Нек-рые сплавы склонны к образованию кристаллизационных трещин в сварных швах (АВ, АД31, АДЗЗ и, особенно, Д1, Д16, В95). Поэтому применяют спец. алюминиевые сплавы деформируемые свариваемые или используют спец. присадочные сплавы, отличные по составу от свариваемых сплавов (для сварки сплава АМг2 применяют присадочный снлав АМгЗ). Данные по усталостной прочности сплавов Д20, АМгб, В92 и сварных соединений из этих сплавов представлены на рис. 1—3. [c.143]

Чувствительность к концентрации напряжений и трещине сплавов АЦМ, АЦМУ, АМгб и их сварных соединений.— В кн. Алюминиевые сплавы. Вып. 4. Жаропрочные и высокопрочные сплавы. Под ред. И. Н. Фридлян- [c.141]

По иному на сварные конструкции влияют норы. Многие исследователи считают, что до некоторого предела наличие пор в металле шва практически не снижает его статическую прочность. Для нпзкоуглероди-стых сталей этот предел составляет около 10 % площади поперечного сечения шва, для перлитных сталей — 6—8%, для алюминиевых сплавов — 3,6%. Однако поры снижают не только статическую прочность сварного соединения, а, являясь концентраторами напряжений, могут вызвать снижение выносливости сварного соединения. В этом случае особенно опасным является наличие пор в зонах растягивающих остаточных напряжений. Растягивающие остаточные напряжепия особенно велики в поверхностных слоях металла, поэтому опасность разрушения возрастает, если поры будут расположены близко к поверхности. Но сварные соединения могут разрушаться и из-за наличия внутренних пор, если они расположены в зонах высоких растягивающих остаточных напряжений. [c.241]

В алюминиевых сплавах, которые в исходном состояшш нагартованы, термически упрочнены или состарены, в зоне термического влияния пмеет место значительное снижение твердости, предела прочностп (0,7—0,9 основного сплава) и предела текучести. Лишь в самом шве указанные показатели несколько повышаются. Сварные соединения полунагартованных сплавов занимают промежуточное положение. [c.41]

Сварные соединения алюминиевых сплавов, выполненные дугой, имеют механические свойства, отличные от основного металла. В мягких сплавах, а также в сплавах, находящихся в ненагартованном состоянии, предел прочности шва приближается к пределу прочности основного металла. В алюминиевых сплавах, которые в исходном состоянии нагартованы, термически упрочнены или состарены, в зоне термического влияния имеет место значительное снижение твердости, предела прочности и предела текучести. Лишь в самом шве указанные показатели несколько повышаются. [c.209]

Распространенным случаем неравнопрочности сварных соединений является пониженное значение предела текучести металла шва или околошовной зоны, по сравнению с исходным основным металлом. Устранение такой неравнопрочности достигается различными способами. Возможно некоторое увеличение сечения стыкового шва за счет величины усиления. Такой путь иногда используют в алюминиевых сплавах. В угловых швах это осуществляется простым увеличением катета шва. Неравнопроч-ность шва или околошовной зоны может быть устранена за счет так называемого контактного упрочнения. Если при сварке получить незначительную, по сравнению с толщиной металла, ширину разупрочненной зоны, то при совместном деформировании этой зоны с более прочными соседними участками металла в ней появляются (благодаря касательным напряжениям) трехосные напряжения, затрудняющие пластическую деформацию. [c.275]

Целесообразно применение прессованных, штампованных и, гнутых профилей. При конструировании алгонинневых балок следует избегать концентрации напряжений, особенно в зонах сварных соединений. На рис. 14-18 показана конструкция сварных балок из алюминиевых сплавов. Швы не находятся в зонах наибольших нормальных напряжений. На рис. 14-19 изображена конструкция сварной подкрановой балки из алюминиевого сплава. В ней применены стыковые соединения сварные швы по возможности вынесены за пределы зон со значительными концентраторами напряжений. [c.327]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...