Общая характеристика электродов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЭЛЕКТРОДОВ [c.84]

Общая характеристика электродов [c.53]

Вопрос о допустимости тех или иных контактов в морской воде должен решаться исходя из общих положений теории, изложенной выше. Как было показано, величина коррозионного тока пары определяется начальными значениями потенциалов и поляризационными характеристиками электродов. Значения потенциалов ряда металлов в морской воде приведены в табл. 29. [c.150]

Рассмотренный механизм коррозии двухэлектродной системы, состоящей из разнородных металлов, допустим не во всех случаях, так как в условиях взаимодействия с раствором электролита обычно находятся одновременно несколько отличающихся своими потенциалами электродов. Как будут вести себя замкнутые в общую цепь электроды с различными начальными потенциалами и поляризационными характеристиками [c.38]

Рассматривать механизм коррозии обычного технического металла как гальванического элемента, составленного только из двух электродов (бинарный элемент), можно не во всех случаях, так как в контакте с раствором электролита обычно находятся одновременно несколько отличающихся своими потенциалами электродов. Это относится как к микроструктуре металла, так и макроструктуре, например, к системе охлаждения двигателя внутреннего сгорания. Как будут вести себя замкнутые в общую цепь электроды, отличающиеся начальными потенциалами и поляризационными характеристиками [c.67]

Электроды сравнения. Контроль основного параметра защиты — защитного потенциала осуществляется с помощью стационарных и подвесных электродов сравнения. Они также служат датчиками потенциала в автоматических системах катодной защиты. Известны различные по природе и техническим характеристикам электроды сравнения, однако общими требованиями к ним являются стабильность потенциала во времени и при изменении внешних факторов для регулирования и поддержания с заданной точностью необходимого защитного потенциала металлоконструкций. [c.74]

Зону действия газовых потоков уменьшают сужением сечения столба дуги у электродов-пластин путем уменьшения длины дуги и увеличения потенциала ионизации ее газа. Общие характеристики дуг с высоким и низким потенциалом ионизации дугового газа приведены в табл. 2-1. [c.42]

Характеристика электродов общего назначения для сварки сталей [c.130]

К ингибиторам, предназначенным для использования в ХИТ,, помимо общих требований, предъявляется ряд специальных. В химических источниках тока защита от коррозии обеспечивается преимущественным торможением частной катодной реакции. Анодная реакция в присутствии ингибитора не должна или почти не должна замедляться. Эффективность работы другого электрода ХИТ (катода) не зависит от присутствия ингибитора, т. е. электрические, характеристики не ухудшаются при введении ингибитора и не являются функцией его концентрации. Ингибитор не восстанавливается и не окисляется даже при наиболее отрицательных и наиболее-положительных потенциалах рабочих электродов ХИТ, т. е. не подвергается электрохимическим превращениям с потерей ингибирующей способности. [c.83]

В табл. 5 приведены эксплуатационные характеристики типичных материалов для электродов. Таблица составлена на основании результатов четырех различных испытаний, отличающихся рабочей частотой при токах от 4 до 22 А. Режущий инструмент квадратного сечения со стороной 9,5 мм имел сквозное отверстие размером 5 мм для циркуляции электролита. Для снижения общей стоимости дорогие материалы могут быть использованы для электродов в виде тонких пластинок. Как следует из таблицы, разумный выбор материала электрода позволяет увеличить эффективность электроискровой обработки, точно выдержать размеры детали с высоким качеством ее поверхности и выбрать электрод с минимальной стоимостью. [c.440]

Вольт-секундные характеристики пробоя в параллельной системе сред горная порода-технологическая среда в условиях ЭИ аналогичны таковым для стандартных условий пробоя каждой среды в отдельности. Электрическая прочность системы сред является промежуточной между прочностями отдельных сред и аналогично им описывается вероятностной функцией (U) с нормальным распределением по Гауссу. Следует лишь учитывать комбинированный характер пробоя, общее увеличение длины канала разряда и факторы, связанные с влиянием формы электродов. В оптимальных условиях воздействия, когда вероятность пробоя твердого тела достигает максимума и становится наибольшей длина канала разряда, напряжение пробоя системы приближается к напряжению пробоя твердого тела в эквивалентном разрядном промежутке (I, =41/п) с подобной геометрией поля. [c.41]

В маломощных дугах (участок /) с ростом тока увеличивается площадь сечения столба дуги, что приводит к снижению плотности тока, а следовательно, и к уменьшению общего напряжения дуги. Такая падающая характеристика наблюдается при сварке неплавящимся электродом и ручной сварке покрытым электродом. [c.235]

Основная характеристика плавления электрода — линейная скорость его расплавления в единицу времени, зависящая от состава электрода, типа покрытия, режима сварки, плотности и полярности тока. В общем случае скорость расплавления электрода возрастает примерно линейно с увеличением силы тока. [c.18]

Если происходит пассивация электрода (такой механизм действия ингибиторов в нейтральных средах встречается чаще всего и является наиболее эффективным), то из-за сокращения активной поверхности электрода общая коррозия всегда уменьшается. Однако из этого совсем не следует, что интенсивность коррозии также падает. Все зависит от того, что уменьшается в большей степени — общая коррозия или активная часть электрода. Если степень покрытия электрода 0 пассивирующим окислом выше степени уменьшения суммарного коррозионного эффекта I, то интенсивность коррозии i должна возрасти. Степень уменьшения силы тока зависит не только от 0, но и от характера контроля скорости коррозионного процесса и поляризационных характеристик системы металл — электролит при протекании в ней катодной и анодной реакций. [c.89]

Помимо зависимости от общего pH протекание указанных выше различных реакций зависит от величины местных pH, возникающих непосредственно на корродирующих участках, в особенности в условиях застойных зон. Далее тип протекающей реакции зависит от легкости адсорбции заряженных частиц, которая частично определяется природой поверхности, а частично — характеристиками сплава, являющегося материалом электрода. [c.207]

Таким образом, в плазмотроне со сплошным металлическим каналом-электродом реализуется дуга с самоустанавливающейся длиной. Процесс шунтирования вызывает снижение вольт-амперных характеристик и значительные колебания параметров плазменного потока. Этот процесс препятствует увеличению вкладываемой в дугу удельной мощности (при постоянном расходе газа), например, путем увеличения тока. Рост тока приводит к смещению сечения пробоя ближе к вихревой камере, т.е. длина дуги уменьшается и соответственно уменьшается напряжение на ней. что в общем компенсирует увеличение тока, поэтому вкладываемая в дугу мощность меняется мало. По этой причине дуги с [c.8]

В случае схемы трансформаторного повышения напряжения (см. рис. 3.2, б) с коэффициентом трансформации 2,5 при pNe = = 250 мм рт. ст. длительность фронта импульсов тока составила около 50 НС при общей длительности 150 не, амплитуда 370 А, крутизна нарастания тока 7,4 А/нс при амплитуде напряжения на электродах АЭ 23,4 кВ при pNe = 760 мм рт. ст. соответствующие значения — 50 не при 150 не 210 А и 4,2 А/нс 27,7 кВ (рис. 3.6, г, д, е). По сравнению с прямой схемой длительность импульсов тока при pNe = 250 мм рт. ст. сократилась в два раза (с двукратным увеличением скорости нарастания тока), при атмосферном давлении — в три раза (с четырехкратным увеличением скорости). Благодаря таким характеристикам разрядного тока увеличение давления неона от 250 мм рт. ст. до атмосферного к заметному снижению мощности излучения не привело (27 и 26 Вт, кривая 3 на рис. 3.3, а). Как следует из кривой 4 на рис. 3.3, а, снижение суммарной мощности на 1 Вт (с 27 до 26 Вт) обусловлено снижением на 1 Вт мощности на Л = 0,51 мкм. Практический КПД при pNe = 250 мм рт. ст. составил 0,82%, при рме — 760 мм рт. ст. — 0,8% (КПД АЭ примерно в два раза больше — 1,6%), что больше соответствующих значений при прямой схеме модулятора накачки в 1,4 и 2 раза, а мощность излучения по сравнению с прямой схемой увеличилась соответственно в 1,8 и 2,6 раза. Температура разрядного канала поднялась с 1500 до 1570 °С (кривая 3 на рис. 3.4, а), что соответствует двукратному увеличению концентрации паров меди — с 1,5 10 до 3 10 см При низких давлениях неона (pNe < 250 мм рт. ст.) эффективность АЭ со схемой удвоения, как и в случае с прямой схемой, также невысокая (левая ветвь кривых 3 и 6 па рис. 3.3). Низкие давления приводят к росту потерь мощности в тиратроне, которые могут составлять до 60% коммутируемой мощности, и соответственно к снижению рабочей температуры разрядного канала. [c.82]

Из сказанного следует, что в общем случае и электродный потенциал, и другие видимые характеристики окисного электрода могут принадлежать не только тому исходному окислу, из которого электрод приготовлен, но и высшему, который в процессе растворения самопроизвольно возникает на нем в виде поверхностной пленки и состав которого может в довольно широких пределах сравнительно мало зависеть от исходного. Это обязательно надо учитывать при экспериментах с окисными электродами, особенно если с их помощью моделируется поведшие или состав пассивирующих пленок 15, 6, 33—37]. [c.18]

Поведение электродов с промежуточными значениями потенциалов определяется по отношению их начальных потенциалов к общему потенциалу, приобретаемому всей системой. Нахождение общего потенциала сложной системы сводится к построению суммарной поляризационной кривой в координатах потенциал — сила тока по известным поляризационным характеристикам, соотношению поверхностей и омическим сопротивлениям в цепи каждого электрода. [c.38]

Технические характеристики сварочных полуавтоматов. Общий вид сварочных полуавтоматических установок приведен на рис. 3.29—3.31. Технические характеристики полуавтоматов для сварки плавящимся электродом в углекислом газе, нашедших наиболее широкое применение, сведены в табл. 3.9. [c.229]

Малоуглеродистые детали из тонкого стального листа сваривают обычно газовым пламенем, электросваркой на пониженных режимах в среде углекислого газа или точечной сваркой контактным способом. Во всех остальных случаях стальные детали восстанавливают чаще всего электродуговой сваркой. Общие сведения об области применения электродов с качественными покрытиями для сварки и наплавки деталей из наиболее распространенных в автомобилестроении сталей и примеры восстановления наплавкой этими электродами конкретных автомобильных деталей приведены в табл. 82. В табл. 83 приведен состав покрытий этих электродов, а в табл, 84 — численные значения механических характеристик наплавленного металла при их использовании. [c.103]

Задача сводится, таким образом, к нахождению общего потенциала конструкции по известным поляризационным характеристикам, соотношению поверхностей электродов и омическим сопротивлениям в цепи каждого электрода, т. е. к построению суммарной поляризационной кривой в координатах потенциал — сила тока. Более простой случай — полностью поляризованная система, когда омическим сопротивлением в связи с высокой электропроводностью электролита можно пренебречь, — представлен коррозионной диаграммой фиг. 1. Суммарная поляризационная кривая получается сложением токов одинакового направления, проходящих [c.7]

Нй установление того или иного значения общего потенциала многоэлектродной системы большое влияние оказывает присутствие поверхностно-активных веществ, изменяющих поляризационные характеристики отдельных электродов. В табл. 2 приведены данные [4], [c.8]

Зажигание электрической дуги осуществляют следующим образом. Между основным 1 и дополнительным 20 электродами с помощью осциллятора 21 возбуждается начальная электрическая дуга. Электрический ключ 22 при этом замкнут. В канал 3 подают газ 2, который, ионизируясь, образует плазменную струю. Расход газа выбирают таким, чтобы плазменная струя достигла общего сопла. Открывают затворы 6, 16, установленные на патрубках 7, 15 и с помощью систем 5 и 17 производят отсос газа из области общего сопла. Плазменная струя частично засасывается в каналы 10, 12, образуя электропроводящие области у распределенных электродов 8 и 14. Далее отключают дополнительный электрод 20 от источника питания 23 с помощью электрического ключа 22, в результате чего возникает электрическая дуга 4 с параллельно работающими участками 9 и 13. Сопротивления Р1 и Р2 должны быть отрегулированы так, чтобы участки дуги 9 и 13 горели устойчиво, для этого достаточно, чтобы дуги 9 я 13 имели возрастающие вольт-амперные характеристики. После этого закрывают затворы 6 я 16 и отключают системы отбора газа. [c.115]

Покрытие электродов оказывает существенное влияние на весь процесс сварки. Поэтому общие требования к ним при сварке различных металлов обеспечение стабильного горения дуги получение металла шва с необходимым химическим составом и свойствами спокойное, равномерное плавление электродного стержня и покрытия хорошее формирование шва и отсутствие в нем пор, шлаковых включений и др. легкая отделимость шлака после остывания с поверхности шва хорошие технологические свойства обмазочной массы, не затрудняющие процесса изготовления электродов удовлетворительные санитарно-гигиенические условия труда при изготовлении электродов и при сварке. Состав покрытия определяет и такие важные технологические характеристики электродов, как род и полярность сварочного тока, возможность сварки в различных пространственных положениях или определенным способом (сварка опи-ранием, наклонным электродом и т.д.). [c.29]

Теория многоэлектродных систем, в наиболее простой ее интерпретации, отвечает на вопрос как себя будут вести замкнутые в общую цепь электроды, отличающиеся начальными потенциалами и ноляризационными характеристиками. При этом очевидно, что электрод, имеющий наиболее отрицательный потенциал, будет анодом, а наиболее положительный — катодом..Поведение электродов с промежуточными значениями потенциалов определяется по отношению их начальных потенциалов к общему, стационарному потенциалу, приобретаемому всей системой. [c.7]

Т А в л и Ц А V.44. ХАРАКТЕРИСТИКА ЭЛЕКТРОДОВ ОБЩЕГО НАаНАЧЕНИЯ ДЛЯ СВАРКИ СТАЛЕЙ [c.146]

Если для электродных реакций — анодной и катодной — известны поляризационные кривые и соотношение площадей электродов, то поляризационная диаграмма коррозии, построенная на основании этих данных, может дать наиболее исчерпывающую характеристику данного коррозионного процесса (рис. 20), На оси абсцисс здесь отложен корро-зиоииый ток / (величина, пропорциональная скорости коррозии), на оси ординат— отрицательные значения потенциалов электродов — Е. Начальное пололсенне потенциалов и Е соответствует разомкнутому состоянию электродов (бесконечно большое омическое сопротивление) точка пересечения анодной и катодной кривых S соответствует короткому замыканию анода II катода без всякого омического сопротивления. Очевидно, что короткому замыканию будет соответствовать максимальный коррозионный ток /шях- В этом случае эффективные потенциалы катода и анода сближаются до общего потенциала коррозии Ех. [c.52]

Основной характеристикой термогальванического элемента является отношение плотности термогальванического тока к разности температур между холодным и горячим электродом — так называемая общая термогальваническая эффективность На-Исследования ряда металлов и сплавов, проведенные в растворах в интервале pH 0—14 с различным анионным составом, показали, что величина Н может изменяться в пределах от 210 доЗ- 10 а-см " град- . Отметим, что термогальванические пары возникают не только на металлах в коррозионно-активной среде, но и в условиях равновесия между металлом и его ионами в растворе. [c.165]

Важным фактором стабилизации и улучшения автоэмиссионных свойств аморфных алмазоподобных пленок является процесс активизации [251]. Этот процесс заключается в увеличении автоэмиссионного тока после электрического пробоя в алмазоподобной пленке. Такой эффект можно наблюдать, например, при снятии вольт-амперной характеристики, как показано на рис. 5.2. Эти характеристики сняты для аморфных гидрогенизированных углеродных пленок, полученных в высокочастотном тлеющем разряде реактора с симметричными электродами в смеси СН4 (от 20 до 80%) и Аг. Общее давление изменялось в пределах 0,5—1 мм рт. ст. [c.198]

ДЛЯ элементарного участка гальванической системы, изображенной на рис. 34, а, эквивалентную электрическую схему (рис. 34,6). Полученная эквивалентная схема содержит в общем случае нелинейный элемент Ri, вольт-амнерная характеристика которого определяется поляризационной кривой, а динамическое сопротивление — поляризуемостью электрода. [c.83]

В отличие от главы 3, где рассматривалось электрическое поле в элек--трооптическом кристалле без учета в явном виде граничных условий, здесь нам необходимо в достаточно общем виде учесть ограниченность кристалла по толщине, наличие в структуре модулятора электродов и диэлектрических слоев, для чего необходимо ввести соответствующие граничные условия. Как будет показано ниже, результаты, полученные в главе 3 и в данном разделе для попереч- ного электрооптического эффекта, совпадают в пределе больших пространственных частот, когда vd > 1. Вместе с тем граничные условия существенно влияют на форму передаточной характеристики при малых пространственных частотах и особенно в случае продольного электрооптического эффекта, для которого при неограниченном кристалле пространственная модуляция света вообще невозможна. [c.146]

На установление того или иного значения общего потенциала многоэлектродной системы большое влияние оказывают noiBepx-ностно-активные вещества, изменяющие поляризационные характеристики отдельных электродов, а также соотношение площадей. [c.31]

На установление того или иного значения общего потенциала многоэлектродной системы больщое влияние оказывают по-верхностно-активные вещества, изменяющие поляризационные характеристики отдельных электродов, а также соотнощение площадей. Влияние соотнощения площадей изучено на модели четырехэлектродной системы Zn — А1 — d — Pt (табл. 11). [c.39]

В общем случае перечисленные параметры схем размерной ЭХО могут быть либо непрерывны, либо изменяться прерывисто во времени и пространстве. Так же, как и в широкоприменяемых методах обработки материалов (точение, шлифование, электроэрозия), геометрия обрабатываемой поверхности при размерной ЭХО определяется кинематической линией станка и геометрией инструмента [98]. Чаще всего при выполнении копировально-про-шивочных работ катод движется прямолинейно и равномерно, и лишь иногда используются схемы со сложной кинематикой движения катода [170]. Теоретически доказано и экспериментально подтверждено [210], что обеспечение движения катода к обрабатываемой поверхности приводит к повышению точности обработки по сравнению с обработкой неподвижным катодом в прочих идентичных условиях. Развитие метода размерной ЭХО в направлении применения малых МЭЗ (0,05 мм и менее) привело к созданию новой схемы обработки с катодом, движущимся в направлении от обрабатываемой поверхности во время приложения к электродам технологического напряжения. Характер движения катода можно рассматривать как кинематическую характеристику схемы размерной ЭХО. При постоянстве скорости катода как по величине, так и по направлению кинематическая характеристика будет непрерывна, а в случае изменения скорости катода как по величине, так и по направлению кинематическую характеристику схемы будем считать прерывистой. Изменение скорости катода лишь по величине не является достаточным условием прерывистости этой характеристики. [c.194]

А. Б. Ватажиным и В. И. Грабовским ([11] и Глава 13.3) развита общая математическая теория внутренней зоны отрицательного коронного разряда. Указаны условия, при которых электрическое поле на поверхности коронирующего электрода при горящем разряде не зависит от его перенапряжения и равно полю зажигания разряда. Для этого поля (важнейшей характеристики коронного разряда) в случае достаточно малой толщины зоны ионизации получено общее выражение, справедливое при произвольной геометрии коронирующего электрода. В построенной теории влияние движения среды на Е учитывается посредством зависимости Е от плотности среды в точке острия коронирующего электрода. Скорость среды непосредственно влияет на характеристики разряда в его униполярной области. Важной особенностью отрицательного коронного разряда является его дискретная структура, когда ионы в межэлектродном промежутке движутся в виде отдельных сгустков и электрический ток прерывается с определенной частотой (частотой Тричела [12]). Этот эффект обусловлен периодической экранировкой коронирующего электрода заряженными частицами разряда. О. К. Варенцов, А. Б. Ватажин и В. В. Фарамазян ([13] и Глава 13.4) предложили и численно реализовали новую модель дискретной структуры разряда, основанную на анализе движения отдельных сгустков, которые первоначально отрываются от электрода в виде бесконечно тонких слоев поверхностного заряда. [c.604]

Никель-кадмиевые и никель-железные аккумуляторы (табл. 1.2, 1.9— 1.13) имеют много общего в конструкциях и характеристиках. Аккумуляторы обладают большим ресурсом — несколько тысяч зарядно-разрядных циклов. Никель-железные аккумуляторы большой емкости используют в тяговых батареях (они дешевле никель-кадмиевых). Эти аккумуляторы характеризуются повышенным саморазрядом и пониженными отдачами по току и энергии. Электроды никель-кадмиевых и никель-железных аккумуляторов могут быть ламельными и безламель-ными (те и другие — и положительными и отрицательными удельная емкость последних выше, чем у ламельных), трубчатыми (только отрицательными) и таблеточными (положительными и отрицательными). В зависимости от вида данные аккумуляторы промышленность выпус- кает незалитыми и залитыми электролитом. [c.22]

Для измерения потенциала была собрана потенциометрическая схема. Электродом сравнения служил насыщенный каломельный электрод. Анод при измерении потенциала представлял собой стальной, предварительно шлифованный, а затем хромированный полый цилиндр (d= 25 мм, h= 30 мм). Для получения нескольких образцов с одинаковой характеристикой покрытия одновременно хромировали 9 цилиндров, смонтированных на общей подвеске, при этом верхний и нижний цилиндры имели высоту, в два раза большую, чем прочие, и для последующих опытов по измерению потенциалов не использовались. Толщина покрытия хромом составляла примерно 0,35 мм. Хромирование производилось в ванне емкостью 120 л с обычным составом электролита (СгОз 220 г/л, H2SO4 2,0—2,1 г/л). [c.187]

Результаты олисаяных наблюдений. позволяют сделать ряд общих выводов относительно физической сущности процесса управления разрядом, его. характеристик и некоторых его особенностей, таких, а тенденция к погасаниям. Из этих наблюдений мы должны прежде всего заключить, что как само осуществление того или иного стационар ного режима дуги, так и любое изменение этого режима оказываются возможными благодаря координации процессов распада и восстановления ячеек катодного пятна. Все известные методы управления разрядным токо м основа.ны на иопользовании этого координационного механизма. Его сущность состоит в том, что любое нарушение равновесного количества ячеек, отвечающего данному режиму внешней цени разряда, вызывает цепь последовательных воздействий на разряд и в первую очередь его катодную область, под влиянием которых равновесие восстанавливается. Одним из первых звеньев в этой цепи является изменение напряжения на электродах дуги, вызывающее временное изменение величины катодного падения. Посредством таких изменений достигается регулировка количества действующих на катоде ячеек. Процесс становления равновесного количества ячеек проходит две стадии. Первая стадия характеризуется изменением интенсивности электрических процессов в пределах каждой ячейки, включая изменение эмиссионного тока, интенсивности ионизации металлического пара и величины ионного тока на катод. В отличие от этого на протяжении второй стадии в результате указанных воздействий на катодное пятно происходит изменение количества ячеек на катоде. Последнее достигается либо путем отмирания лишних или сверхкомплектных при данном режиме ячеек, либо посредством деления ячеек, в зависимости от характера откло1не-ния состояния дуги от равновесного. Легко заметить, что действие рассмотренного координационного механизма. основано на следующих свойствах элементарных ячеек дуги их неустойчивости, необходимости для их существования в фор.ме автономных областей вполне определенного тока, способности ячеек принимать на себя кратковременно токи, резко отличающиеся от нормы, и, наконец, их способности к делению. [c.188]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...