Расход газа постоянный

Очевидно, что при Р2=Рь т. е. при отсутствии перепада давлений, секундный расход газа О будет равен нулю при увеличении перепада давлений расход газа будет расти. При этом существенно, что в зависимости от перепада давлений устанавливается вполне определенный, соответствующий этому перепаду расход газа, постоянный во всех сечениях, в том числе и в минимальном (фиг. 5. 9). Увеличение расхода газа с увеличением перепада давлений будет продолжаться до тех пор, пока в минимальном сечении не установится критическое давление. [c.126]

Из первого уравнения системы следует, что осредненный расход газа Я не изменяется по длине трубопровода = Со (здесь Со — начальный расход газа). Постоянной является и частота движения составов vn = соо (здесь Шд — частота подачи составов [c.152]

Регулятор (редуктор) предназначен для понижения давления газа, поступающего из баллона, и автоматического поддержания заданного расхода газа постоянным. Регулятор присоединяется к вентилю баллона с помощью накидной гайки с резьбой. Давление газа и его расход регулируют вращением регулировочного винта. Отбор газа происходит через ниппель, к которому присоединён шланг. Устрой- [c.107]

Выразив число Re через входящие в него величины массовый расход газа G через количество выделяемой в реакторе теплоты Q, среднюю удельную теплоемкость газа Ср и нагрев таза АГг, а плотность р через давление газа р, среднюю абсолютную температуру Тср и газовую постоянную R, получим [c.91]

Регулирование й автоматизация работы теплообменников в основном связана с необходимостью обеспечить стабильность температуры нагрева и с ограничением расхода газа по максимуму из-за опасности уноса насадки. При изменении режима работы теплообменника можно предложить простой закон регулирования расход насадки менять пропорционально изменению расхода газа — расходная концентрация должна системой автоматики поддерживаться постоянной (в многокорпусных теплообменниках—.выключением части параллельно работающих камер). [c.365]

Сжимаемость газа приводит к глубоким качественным изменениям при больших скоростях. Наступает такой режим течения, когда при постоянном давлении на входе и понижении давления на выходе расход газа достигает максимума и затем остается постоянным — на выходе из пористого материала устанавливается режим истечения со скоростью звука. [c.24]

Редуктор для газопламенной обработки—прибор для понижения давления газа, при котором он находится в баллоне или магистрали, до величины рабочего давления и для автоматического поддержания этого давления постоянным. Редуктор имеет клапан, управляемый гибкой мембраной, на которую с одной стороны действует сила пружины, а с другой — давление газа. Регулированием силы пружины обеспечивается заданное давление и расход газа. [c.97]

Задача 1418. Ракета движется вертикально вверх в однородном поле силы тяжести с постоянным ускорением w. Найти разницу в расходах массы топлива за одно и то же время при наличии и отсутствии сопротивления, если сила сопротивления пропорциональна первой степени скорости. Относительная скорость истечения газов постоянна и равна и. Начальная скорость ракеты равна нулю. [c.515]

Количество (масса) газа, проходящего в единицу времени через поперечное сечение трубы, или, как говорят, расход газа, равно Q = ру5 эта величина должна, очевидно, оставаться постоянной вдоль всей трубы [c.503]

При скоростях течения порядка или превышающих скорость звука (о которых только и идет здесь речь) течение газа по трубе является, конечно, турбулентным (если только радиус трубы не слишком мал). Турбулентность движения будет существенна здесь для нас только в одном отношении. Именно, мы видели в 43, что при турбулентном течении скорость (средняя) практически постоянна почти по всему сечению трубы и быстро падает до нуля лишь на очень близких расстояниях от стенок. На этом основании мы будем считать скорость течения у просто постоянной по всему сечению трубы, определив ее так, чтобы произведение Spy (5 — площадь сечения) было равно полному расходу газа через сечение трубы. [c.507]

Поскольку полный расход газа Spu постоянен вдоль всей длины трубы, а S постоянно по предположению, то должна быть постоянной также и плотность потока газа [c.507]

Здесь т и т —расходы газа в единицах масс . в прямом и обратном потоках, Ср и Ср — теплоемкости потоков при постоянном давлении. Для простоты считаем Ср и Ср не зависящими от температуры. [c.114]

Поэтому при постоянных значениях числа оборотов и объемного расхода газа, определяющих кинематику потока, перепад теплосодержаний на колесе не изменяется [c.46]

Оценим влияние подвода тепла на расход газа в трубе. Пусть истечение газа происходит через трубу постоянного сечения (рис. 5.8), [c.194]

Выше было показано, что при малых скоростях течения газа по трубе с подводом тепла в случае постоянного перепада давлений усиление подогрева ведет к снижению расхода газа. [c.201]

В 6 будет показано, что при постоянном перепаде давлений подогрев вызывает уменьшение расхода газа и при больших скоростях течения. [c.201]

Расходное сопло дает возможность получить переход через скорость звука за счет изменения расхода газа в трубе постоянного сечения dF = 0) при отсутствии обмена с внешней средой работы dL = 0) и тепла (й( нар = 0) и без трения (dL p = 0). В этом случае соотношение (49) принимает следующую форму [c.204]

Уравнения (119) и (120) показывают ряд свойств импульса газового потока. Обратим внимание на то, что в правой части этих уравнений отсутствуют величины расхода газа и температуры плп критической скорости. Из этого следует, что если при заданной площади сечения F и приведенной скорости X полное или. статическое давление в потоке постоянно, то импульс сохраняет постоянное значение независимо от температуры и расхода газа. [c.245]

Рис. 5.23. Изменение тяги двигателя в зависимости от приведенной скорости на выходе из сопла при постоянных начальных параметрах и расходе газа (к примеру 8)

Теплоемкость газа Ср считаем постоянной по всему сечению. Подставим в это уравнение выражение для элементарного расхода газа и записанное выше выражение для суммарного расхода газа в потоке. Отсюда получаем первую искомую величину — [c.268]

Пусть во всех точках поперечного сеченпя сверхзвукового потока температура торможения Т постоянна. Определим средние значения параметров в таком потоке, пользуясь вторым из рассмотренных выше способов осреднения, при котором в осреднен-ном потоке сохраняются действительные значения полной энергии, энтропии и расхода газа. Из уравнения энергии получаем очевидный результат Т — Т. Из уравнения (143) найдем величину р. Третий параметр — среднюю приведенную скорость X — находим из выражения для расхода [c.273]

Часто бывает заданным статическое давление на выходе из диффузора р4 (например, при выходе газа из эжектора с дозвуковой скоростью в атмосферу или в резервуар с постоянным давлением). В этом случае удобно выразить расход газа в выходном сечении диффузора через статическое давление р4 и газодинамическую функцию у к) (см. гл. V). При этом вместо уравнения неразрывности (21) получим [c.514]

Градиент плотности газа по длине трубы принят в (126) постоянным в связи с тем, что массовый расход газа из условия стационарности течения должен быть постоянным. [c.172]

Опытами установлено, что расход газа через суживающееся сопло имеет максимум при р = р , но при дальнейшем понижении давления р < расход остается постоянным, равным максимальному (участок В-С на рис. 10.5). [c.134]

На луче /=0, v=0, а и и р связаны интегралом Бернулли и постоянны по g. Для определения их значений на каждом шаге по времени требуется, чтобы расход газа в сечении /=0 и в минимальном сечении сопла бы одинаков. [c.142]

Таким образом, динамика процесса абсорбции в насадочном аппарате в режиме идеального вытеснения без труда может быть описана с помощью формул, аналогичных уже полученным для противоточного теплообменника. Значительно сложнее исследовать динамику насадочного абсорбера в том случае, когда нельзя пренебречь продольным перемешиванием. При использовании одно-параметрической диффузионной модели абсорбер описывается уравнениями (1.2.30), (1.2.31) с граничными условиями (1.2.37) (считаем, что расходы по жидкости и газу постоянны). Как и раньше, будем полагать, что функция 0 (0 ) имеет линейный вид 0д = Г01. При этом функциональный оператор А, задаваемый с помощью уравнений (1.2.30), (1.2.31), граничных условий (1.2.37) и нулевых начальных условий будет линейным. Но поскольку уравнения математической модели являются уравнениями в частных производных второго порядка, исследовать этот линейный оператор очень трудно. С помощью применения преобразования Лапласа по t к уравнениям и граничным условиям можно получить выражение для передаточных функций. Однако они будут иметь столь сложный вид по переменной р, что окажутся практически бесполезными для описания динамических свойств объекта. Рассмотрим математическую модель насадочного абсорбера с учетом продольного перемешивания при некоторых упрощающих предположениях. Предположим, что целевой компонент хорошо растворяется в жидкости, и поэтому интенсивность процесса массообмена между жидкостью и газом пропорциональная концентрации целевого компонента в газе. В этих условиях можно считать 0 (в ) 0. Физически такая ситуация реализуется, например, при хемосорбции, когда равновесная концентрация поглощаемого компонента в газовой фазе равна нулю. При eQ( i,) = 0 уравнение (1.2.30) становится независим мым от уравнения (1.2.31), поскольку в (1.2.30) входит только функция 0g(->i , t)- При этом для получения решения o(Jf, t), системы достаточно решить одно уравнение (1.2.30) функцию L x,t), после того как найдена функция можно найти [c.206]

Рис. V[,3. Зависимости коэффициента расхода газа q oi числа кавитации х при постоянных числах Фруда, полученные для диска.

Экспериментально было установлено [95], что при определенных условиях подтверждается известная зависимость между параметрами, характеризующими каверну при увеличении расхода газа q давление в каверне возрастает, а число кавитации падает. Однако при этом для значения х суш,ествует некоторый предел, после которого при увеличении расхода воздуха число кавитации остается постоянным. На поверхности каверны образуется одна волна (первая стадия), и каверна начинает пульсировать, сокращаясь и увеличиваясь в длину. [c.232]

Задача 4.9. В реактивной ступени i аз с начальным давлением Ро = 0,48 МПа и температурой /о = 800°С расширяется до р = = 0,26 МПа. Определить относительный внутренний кпд ступени, если скоростной коэффициент сопла (р = 0,96, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,95, угол наклона сопла к плоскости диска ai = 22°, угол выхода газа из рабочей лопатки 2 = 24°, средний диаметр ступени d=OJl м, частота вращения вала турбины л =6000 об/мин, степень парциальности ступени е= 1, высота лопаток /] = 0,06 м, удельный объем газа v=l,51 м /кг, степень реактивности ступени р = 0,35, расход газа в ступени Л/г=20 кг/с, расход газа на утечки Му, = 0,2 кг/с, показатель адиабаты к =1,4 и газовая постоянная Л = 287 Дж/(кг К). [c.151]

Задача 4.10. Турбина работает с начальными параметрами газа ро = 0,32 МПа, /о = 827°С и давлением газа за турбиной / 2 = 0,15 МПа. Определить эффективную мощность и удельный эффективный расход газа турбины, если расход газа = 28 кг/с, относительный эффективный кпд турбины >/ое=0,74, показатель адиабаты к= 1,34 и газовая постоянная Л=288 Дж/(кг К). [c.152]

Результаты исследований раздающего коллектора постоянного сечения приведены на рис. 10.44, где даны зависимости относительных концентраций X н относительных масс З пыли от номера бокового ответвления при скорости потока = 17 м,/с и среднем медианном размере частиц ныли 511 13, 19, 23 мкм. Там же показана кривая распределения безразмерных расходов газа 1 / (Уотп)- [c.322]

Используя уравнения (5. 7. 1)—(5. 7. 6), можно решить задачу о стационарном одномерном изотермическом всплывании недефор-мируемых пузырей в слое несжимаемой жидкости при условии, что между основанием слоя и его свободной поверхностью поддерживается постоянной разность потенциалов Д<р. Прп этом существует несколько режимов всплывания пузырей в зависимости от расхода газа ( р = Рор5 -г р=сопз1 и электрических характеристик фаз. Одним из таких режимов является всплывание пузырей газа с постоянной скоростью и [80] [c.230]

Больший практический интерес представляет другой случай изменения приведенной скорости А,а, когда секундный расход и начальные параметры газа сохраняются постоянными. Это условие может быть реализовано, если при постоянной площади критического сечения сверхзвукового сопла Fkp изменять площадь выходного сечения Fa. Характер зависимости тяги от величины Яа в этом случае позволит определить рациональную степень расширения сопла для двигателя с заданными параметрами и расходом газа. Уравнения (122) и (121) не вполне удобны для такого расчета, так как содержат две переменные величины Яа и Fa. Поэтому преобрэзувм уравнение (121), заменив в нем величину Fa С ПОМОЩЬЮ выражения расхода (109) [c.247]

При смешении газов в цилиндрической смесительной камере эжектора статическое давление газов не остается постоянным. Для того чтобы определить характер изменения статического давления в цилиндрической смесительной камере, сравним параметры потока в двух произвольных сечениях камеры 1 vi 2, находящихся на различном расстоянии от начала камеры (рпс. 9.10). Очевидно, что в сеченпи 2, находящемся на большем расстоянии от входного сечения камеры, поле скорости более равномерно, чем в сечении 1. Если принять, что для обоих сечений р = onst (для основного участка камеры, где статическое давление изменяется незначительно, это приближенно соответствует действительности), то из условия равенства секундных расходов газа [c.502]

Точка В характеристики соответствует такому режиму, когда в сечении запирания эжектируемый поток становится звуковым (А,2 = 1). После этого, действительно, дальнейшее снижение противодавления не изменяет расхода газов через эжектор. Постоянные предельные значения, не зависящие от противодавления, принимают коэффициент эжекции п и параметры смеси газов — приведенная скорость Лз и полное давление Pg. В случае дозвукового течения (Лз < 1) при этом был бы постоянным коэффициент сохранения полного давления в диффузоре a = /( a),. а следовательно, и полное давление газа на выходе из диффузора Pi = ОдРз. Другими словами, все режимы работы эжектора, соответствующие противодавлению, меньшему критического значения, при Яз < 1 выражались бы одной точкой характеристики S(p4 = onst, и = onst). Однако экспериментальные данные показывают, что характеристика эжектора не обрывается в точке В снижение противодавления на критическом режиме всегда приводит к падению полного давления смеси при постоянном значении коэффициента эжекции (ветвь ВС). Легко убедиться, что это возможно только при сверхзвуковой скорости потока на входе в диффузор. Действительно, при Яз > 1 диффузор работает [c.531]

Расчеты, однако, показывают, что наивыгоднейшие параметры эжектора получаются при степени расширения сопла, заметно меньшей расчетного значения. На рис. 9.20, 9.21 приведены расчетные кривые Ю. Н. Васильева, показывающие изменение полного давления смеси газов (Яз < 1) в зависимости от выбранной величины приведенной скорости эжектирующего газа в выходном сечении сопла при постоянных значениях коэффициента эжекции и отношения полных давлений газов. Кривые п = onst соответствуют, таким образом, эжекторам с одинаковыми начальными параметрами и расходами газов, но с различной степенью расширения сверхзвукового сопла эжектирующего газа. Значение 1=Хр1 соответствует расчетному сверхзвуковому соплу (для По = 10, Яр1 = 1,85 для По = 50, Кх = 2,09). [c.537]

По составу смеси различают однокомпонентные — парожидкостные потоки и двух- или многокомпонентные — газожидкостные потоки. (Строго говоря, однокомпонентным двухфазным потоком является, например, смесь жидкой и твердой фазы одного вещества — шуга , а двухкомпонентным — поток газа или жидкости с твердыми частицами другой химической природы. В настоящем пособии анализ ограничен лишь двухфазными паро- или газожидкостными системами.) В парожидкостных потоках в общем случае межфазная поверхность проницаема, из-за фазовых превращений объемные и массовые расходы фаз изменяются по длине. В газожидкостных (двухкомпонентных) потоках массовые расходы фаз постоянны по длине. [c.288]

Зависимости Vi = f(Pi) i = fi(pi) и fi = f2(Pi) могут быть установлены расчетным путем, если заданы уравнения адиабатного процесса po = idem, а также постоянный в процессе расход газа или пара G = idem. Задавая текущие значения [c.107]

Д/1Я выявления влияния формы кавитатора на безразмерный расход газа q на рис. VI.4 приведены результаты экспериментов с конусами, имеющими различный угол раствора р == 45, 90 и ISO" (диск). Видно, что с увеличением угла р при постоянном числе кавитации х расход q резко возрастает. [c.214]

Массовый расход газа т, как видно из (10,20), зависит от перепада давлений pjpi. Определим отношение давлений pjpu при котором расход т будет иметь максимальное значение такое отношение называют критическим. Будем считать параметры газа Pi, Vi на входе в сопло постоянными, при этом из (10.20) видно, что переменная величина р входит только в квадратные скобки. Критическое отношение давлений определим следующим образом возьмем первую производную выражения в квадратных скобках из уравнения (10.20) и приравняем ее нулю [c.107]

Задача 4.11. Турбина работает о начальными параметрами газа о = 0,48 МПа, to = 12T и давлением газа за турбиной / 2 = 0,26 МПа. Определить внутреннюю мощность турбины, если расход газа Gr = 26 кг/с, относительный эффективный кпд турбины Г1о.е = 0,15, механический кпд турбины / = 0,98, показатель адиабаты А =1,4 и газовая постоянная Л=287 Дж/(кг К). [c.153]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...