Электроды Общая характеристика электродов

ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ЭЛЕКТРОДОВ [c.84]

Общая характеристика электродов [c.53]

Если происходит пассивация электрода (такой механизм действия ингибиторов в нейтральных средах встречается чаще всего и является наиболее эффективным), то из-за сокращения активной поверхности электрода общая коррозия всегда уменьшается. Однако из этого совсем не следует, что интенсивность коррозии также падает. Все зависит от того, что уменьшается в большей степени — общая коррозия или активная часть электрода. Если степень покрытия электрода 0 пассивирующим окислом выше степени уменьшения суммарного коррозионного эффекта I, то интенсивность коррозии i должна возрасти. Степень уменьшения силы тока зависит не только от 0, но и от характера контроля скорости коррозионного процесса и поляризационных характеристик системы металл — электролит при протекании в ней катодной и анодной реакций. [c.89]

Вопрос о допустимости тех или иных контактов в морской воде должен решаться исходя из общих положений теории, изложенной выше. Как было показано, величина коррозионного тока пары определяется начальными значениями потенциалов и поляризационными характеристиками электродов. Значения потенциалов ряда металлов в морской воде приведены в табл. 29. [c.150]

Рассмотренный механизм коррозии двухэлектродной системы, состоящей из разнородных металлов, допустим не во всех случаях, так как в условиях взаимодействия с раствором электролита обычно находятся одновременно несколько отличающихся своими потенциалами электродов. Как будут вести себя замкнутые в общую цепь электроды с различными начальными потенциалами и поляризационными характеристиками [c.38]

Рассматривать механизм коррозии обычного технического металла как гальванического элемента, составленного только из двух электродов (бинарный элемент), можно не во всех случаях, так как в контакте с раствором электролита обычно находятся одновременно несколько отличающихся своими потенциалами электродов. Это относится как к микроструктуре металла, так и макроструктуре, например, к системе охлаждения двигателя внутреннего сгорания. Как будут вести себя замкнутые в общую цепь электроды, отличающиеся начальными потенциалами и поляризационными характеристиками [c.67]

Электроды сравнения. Контроль основного параметра защиты — защитного потенциала осуществляется с помощью стационарных и подвесных электродов сравнения. Они также служат датчиками потенциала в автоматических системах катодной защиты. Известны различные по природе и техническим характеристикам электроды сравнения, однако общими требованиями к ним являются стабильность потенциала во времени и при изменении внешних факторов для регулирования и поддержания с заданной точностью необходимого защитного потенциала металлоконструкций. [c.74]

В разных отраслях народного хозяйства СССР применяется значительное количество марок электродов общего и специального назначения. Ниже приводится краткое описание наиболее распространенных марок электродов для сварки сталей и наплавки, их характеристики и рецептуры покрытий. Электроды объединены в группы по назначению и но свойствам наплавленного металла. [c.25]

Зону действия газовых потоков уменьшают сужением сечения столба дуги у электродов-пластин путем уменьшения длины дуги и увеличения потенциала ионизации ее газа. Общие характеристики дуг с высоким и низким потенциалом ионизации дугового газа приведены в табл. 2-1. [c.42]

Ниже приведены основные сведения об источниках питания для дуговой сварки плавящимся электродом общего назначения принятая терминология, содержание и обозначение базовых технологических характеристик, требования, которым должны соответствовать источники питания для многолетней высококачественной и безопасной работы. Рассмотрены наиболее распространенные, апробированные практикой технические решения, даны элементы инженерного расчета сварочных трансформаторов, выпрямителей, инверторов и постовых регуляторов тока. [c.219]

Конструктивно керамический проходной фильтр (рис. 10.15, г) выполнен следующим образом. Медный посеребренный отрезок провода 1 с надетым на него сердечником из ферромагнитного материала 2 помещен в керамическую трубку из сегнетокерамики 3, образуя единый элемент. На внешнюю и внутреннюю поверхности керамической трубки нанесены серебряные электроды. Между внутренними электродами 4 имеется небольшой зазор. Наружный электрод 5 общий, соединенный с фланцем 6. Такая конструкция реализует два цилиндрических конденсатора, которые с ферромагнитным сердечником образуют П-образ-ную схему ФНЧ типа к. Частотная характеристика вносимого затухания фильтра показана на рис. 10.15, д. Эти элементы имеют размеры не больше керамических проходных конденсаторов типа КТП (1—2 см в длину, несколько миллиметров в диаметре). [c.345]

Характеристика электродов общего назначения для сварки сталей [c.130]

К ингибиторам, предназначенным для использования в ХИТ,, помимо общих требований, предъявляется ряд специальных. В химических источниках тока защита от коррозии обеспечивается преимущественным торможением частной катодной реакции. Анодная реакция в присутствии ингибитора не должна или почти не должна замедляться. Эффективность работы другого электрода ХИТ (катода) не зависит от присутствия ингибитора, т. е. электрические, характеристики не ухудшаются при введении ингибитора и не являются функцией его концентрации. Ингибитор не восстанавливается и не окисляется даже при наиболее отрицательных и наиболее-положительных потенциалах рабочих электродов ХИТ, т. е. не подвергается электрохимическим превращениям с потерей ингибирующей способности. [c.83]

В табл. 5 приведены эксплуатационные характеристики типичных материалов для электродов. Таблица составлена на основании результатов четырех различных испытаний, отличающихся рабочей частотой при токах от 4 до 22 А. Режущий инструмент квадратного сечения со стороной 9,5 мм имел сквозное отверстие размером 5 мм для циркуляции электролита. Для снижения общей стоимости дорогие материалы могут быть использованы для электродов в виде тонких пластинок. Как следует из таблицы, разумный выбор материала электрода позволяет увеличить эффективность электроискровой обработки, точно выдержать размеры детали с высоким качеством ее поверхности и выбрать электрод с минимальной стоимостью. [c.440]

Вольт-секундные характеристики пробоя в параллельной системе сред горная порода-технологическая среда в условиях ЭИ аналогичны таковым для стандартных условий пробоя каждой среды в отдельности. Электрическая прочность системы сред является промежуточной между прочностями отдельных сред и аналогично им описывается вероятностной функцией (U) с нормальным распределением по Гауссу. Следует лишь учитывать комбинированный характер пробоя, общее увеличение длины канала разряда и факторы, связанные с влиянием формы электродов. В оптимальных условиях воздействия, когда вероятность пробоя твердого тела достигает максимума и становится наибольшей длина канала разряда, напряжение пробоя системы приближается к напряжению пробоя твердого тела в эквивалентном разрядном промежутке (I, =41/п) с подобной геометрией поля. [c.41]

В маломощных дугах (участок /) с ростом тока увеличивается площадь сечения столба дуги, что приводит к снижению плотности тока, а следовательно, и к уменьшению общего напряжения дуги. Такая падающая характеристика наблюдается при сварке неплавящимся электродом и ручной сварке покрытым электродом. [c.235]

Основная характеристика плавления электрода — линейная скорость его расплавления в единицу времени, зависящая от состава электрода, типа покрытия, режима сварки, плотности и полярности тока. В общем случае скорость расплавления электрода возрастает примерно линейно с увеличением силы тока. [c.18]

Помимо зависимости от общего pH протекание указанных выше различных реакций зависит от величины местных pH, возникающих непосредственно на корродирующих участках, в особенности в условиях застойных зон. Далее тип протекающей реакции зависит от легкости адсорбции заряженных частиц, которая частично определяется природой поверхности, а частично — характеристиками сплава, являющегося материалом электрода. [c.207]

Таким образом, в плазмотроне со сплошным металлическим каналом-электродом реализуется дуга с самоустанавливающейся длиной. Процесс шунтирования вызывает снижение вольт-амперных характеристик и значительные колебания параметров плазменного потока. Этот процесс препятствует увеличению вкладываемой в дугу удельной мощности (при постоянном расходе газа), например, путем увеличения тока. Рост тока приводит к смещению сечения пробоя ближе к вихревой камере, т.е. длина дуги уменьшается и соответственно уменьшается напряжение на ней. что в общем компенсирует увеличение тока, поэтому вкладываемая в дугу мощность меняется мало. По этой причине дуги с [c.8]

В случае схемы трансформаторного повышения напряжения (см. рис. 3.2, б) с коэффициентом трансформации 2,5 при pNe = = 250 мм рт. ст. длительность фронта импульсов тока составила около 50 НС при общей длительности 150 не, амплитуда 370 А, крутизна нарастания тока 7,4 А/нс при амплитуде напряжения на электродах АЭ 23,4 кВ при pNe = 760 мм рт. ст. соответствующие значения — 50 не при 150 не 210 А и 4,2 А/нс 27,7 кВ (рис. 3.6, г, д, е). По сравнению с прямой схемой длительность импульсов тока при pNe = 250 мм рт. ст. сократилась в два раза (с двукратным увеличением скорости нарастания тока), при атмосферном давлении — в три раза (с четырехкратным увеличением скорости). Благодаря таким характеристикам разрядного тока увеличение давления неона от 250 мм рт. ст. до атмосферного к заметному снижению мощности излучения не привело (27 и 26 Вт, кривая 3 на рис. 3.3, а). Как следует из кривой 4 на рис. 3.3, а, снижение суммарной мощности на 1 Вт (с 27 до 26 Вт) обусловлено снижением на 1 Вт мощности на Л = 0,51 мкм. Практический КПД при pNe = 250 мм рт. ст. составил 0,82%, при рме — 760 мм рт. ст. — 0,8% (КПД АЭ примерно в два раза больше — 1,6%), что больше соответствующих значений при прямой схеме модулятора накачки в 1,4 и 2 раза, а мощность излучения по сравнению с прямой схемой увеличилась соответственно в 1,8 и 2,6 раза. Температура разрядного канала поднялась с 1500 до 1570 °С (кривая 3 на рис. 3.4, а), что соответствует двукратному увеличению концентрации паров меди — с 1,5 10 до 3 10 см При низких давлениях неона (pNe < 250 мм рт. ст.) эффективность АЭ со схемой удвоения, как и в случае с прямой схемой, также невысокая (левая ветвь кривых 3 и 6 па рис. 3.3). Низкие давления приводят к росту потерь мощности в тиратроне, которые могут составлять до 60% коммутируемой мощности, и соответственно к снижению рабочей температуры разрядного канала. [c.82]

Из сказанного следует, что в общем случае и электродный потенциал, и другие видимые характеристики окисного электрода могут принадлежать не только тому исходному окислу, из которого электрод приготовлен, но и высшему, который в процессе растворения самопроизвольно возникает на нем в виде поверхностной пленки и состав которого может в довольно широких пределах сравнительно мало зависеть от исходного. Это обязательно надо учитывать при экспериментах с окисными электродами, особенно если с их помощью моделируется поведшие или состав пассивирующих пленок 15, 6, 33—37]. [c.18]

Поведение электродов с промежуточными значениями потенциалов определяется по отношению их начальных потенциалов к общему потенциалу, приобретаемому всей системой. Нахождение общего потенциала сложной системы сводится к построению суммарной поляризационной кривой в координатах потенциал — сила тока по известным поляризационным характеристикам, соотношению поверхностей и омическим сопротивлениям в цепи каждого электрода. [c.38]

Технические характеристики сварочных полуавтоматов. Общий вид сварочных полуавтоматических установок приведен на рис. 3.29—3.31. Технические характеристики полуавтоматов для сварки плавящимся электродом в углекислом газе, нашедших наиболее широкое применение, сведены в табл. 3.9. [c.229]

Малоуглеродистые детали из тонкого стального листа сваривают обычно газовым пламенем, электросваркой на пониженных режимах в среде углекислого газа или точечной сваркой контактным способом. Во всех остальных случаях стальные детали восстанавливают чаще всего электродуговой сваркой. Общие сведения об области применения электродов с качественными покрытиями для сварки и наплавки деталей из наиболее распространенных в автомобилестроении сталей и примеры восстановления наплавкой этими электродами конкретных автомобильных деталей приведены в табл. 82. В табл. 83 приведен состав покрытий этих электродов, а в табл, 84 — численные значения механических характеристик наплавленного металла при их использовании. [c.103]

Задача сводится, таким образом, к нахождению общего потенциала конструкции по известным поляризационным характеристикам, соотношению поверхностей электродов и омическим сопротивлениям в цепи каждого электрода, т. е. к построению суммарной поляризационной кривой в координатах потенциал — сила тока. Более простой случай — полностью поляризованная система, когда омическим сопротивлением в связи с высокой электропроводностью электролита можно пренебречь, — представлен коррозионной диаграммой фиг. 1. Суммарная поляризационная кривая получается сложением токов одинакового направления, проходящих [c.7]

Нй установление того или иного значения общего потенциала многоэлектродной системы большое влияние оказывает присутствие поверхностно-активных веществ, изменяющих поляризационные характеристики отдельных электродов. В табл. 2 приведены данные [4], [c.8]

Покрытие электродов оказывает существенное влияние на весь процесс сварки. Поэтому общие требования к ним при сварке различных металлов обеспечение стабильного горения дуги получение металла шва с необходимым химическим составом и свойствами спокойное, равномерное плавление электродного стержня и покрытия хорошее формирование шва и отсутствие в нем пор, шлаковых включений и др. легкая отделимость шлака после остывания с поверхности шва хорошие технологические свойства обмазочной массы, не затрудняющие процесса изготовления электродов удовлетворительные санитарно-гигиенические условия труда при изготовлении электродов и при сварке. Состав покрытия определяет и такие важные технологические характеристики электродов, как род и полярность сварочного тока, возможность сварки в различных пространственных положениях или определенным способом (сварка опи-ранием, наклонным электродом и т.д.). [c.29]

Теория многоэлектродных систем, в наиболее простой ее интерпретации, отвечает на вопрос как себя будут вести замкнутые в общую цепь электроды, отличающиеся начальными потенциалами и ноляризационными характеристиками. При этом очевидно, что электрод, имеющий наиболее отрицательный потенциал, будет анодом, а наиболее положительный — катодом..Поведение электродов с промежуточными значениями потенциалов определяется по отношению их начальных потенциалов к общему, стационарному потенциалу, приобретаемому всей системой. [c.7]

Т А в л и Ц А V.44. ХАРАКТЕРИСТИКА ЭЛЕКТРОДОВ ОБЩЕГО НАаНАЧЕНИЯ ДЛЯ СВАРКИ СТАЛЕЙ [c.146]

Если для электродных реакций — анодной и катодной — известны поляризационные кривые и соотношение площадей электродов, то поляризационная диаграмма коррозии, построенная на основании этих данных, может дать наиболее исчерпывающую характеристику данного коррозионного процесса (рис. 20), На оси абсцисс здесь отложен корро-зиоииый ток / (величина, пропорциональная скорости коррозии), на оси ординат— отрицательные значения потенциалов электродов — Е. Начальное пололсенне потенциалов и Е соответствует разомкнутому состоянию электродов (бесконечно большое омическое сопротивление) точка пересечения анодной и катодной кривых S соответствует короткому замыканию анода II катода без всякого омического сопротивления. Очевидно, что короткому замыканию будет соответствовать максимальный коррозионный ток /шях- В этом случае эффективные потенциалы катода и анода сближаются до общего потенциала коррозии Ех. [c.52]

Основной характеристикой термогальванического элемента является отношение плотности термогальванического тока к разности температур между холодным и горячим электродом — так называемая общая термогальваническая эффективность На-Исследования ряда металлов и сплавов, проведенные в растворах в интервале pH 0—14 с различным анионным составом, показали, что величина Н может изменяться в пределах от 210 доЗ- 10 а-см " град- . Отметим, что термогальванические пары возникают не только на металлах в коррозионно-активной среде, но и в условиях равновесия между металлом и его ионами в растворе. [c.165]

Важным фактором стабилизации и улучшения автоэмиссионных свойств аморфных алмазоподобных пленок является процесс активизации [251]. Этот процесс заключается в увеличении автоэмиссионного тока после электрического пробоя в алмазоподобной пленке. Такой эффект можно наблюдать, например, при снятии вольт-амперной характеристики, как показано на рис. 5.2. Эти характеристики сняты для аморфных гидрогенизированных углеродных пленок, полученных в высокочастотном тлеющем разряде реактора с симметричными электродами в смеси СН4 (от 20 до 80%) и Аг. Общее давление изменялось в пределах 0,5—1 мм рт. ст. [c.198]

ДЛЯ элементарного участка гальванической системы, изображенной на рис. 34, а, эквивалентную электрическую схему (рис. 34,6). Полученная эквивалентная схема содержит в общем случае нелинейный элемент Ri, вольт-амнерная характеристика которого определяется поляризационной кривой, а динамическое сопротивление — поляризуемостью электрода. [c.83]

В отличие от главы 3, где рассматривалось электрическое поле в элек--трооптическом кристалле без учета в явном виде граничных условий, здесь нам необходимо в достаточно общем виде учесть ограниченность кристалла по толщине, наличие в структуре модулятора электродов и диэлектрических слоев, для чего необходимо ввести соответствующие граничные условия. Как будет показано ниже, результаты, полученные в главе 3 и в данном разделе для попереч- ного электрооптического эффекта, совпадают в пределе больших пространственных частот, когда vd > 1. Вместе с тем граничные условия существенно влияют на форму передаточной характеристики при малых пространственных частотах и особенно в случае продольного электрооптического эффекта, для которого при неограниченном кристалле пространственная модуляция света вообще невозможна. [c.146]

На установление того или иного значения общего потенциала многоэлектродной системы большое влияние оказывают noiBepx-ностно-активные вещества, изменяющие поляризационные характеристики отдельных электродов, а также соотношение площадей. [c.31]

На установление того или иного значения общего потенциала многоэлектродной системы больщое влияние оказывают по-верхностно-активные вещества, изменяющие поляризационные характеристики отдельных электродов, а также соотнощение площадей. Влияние соотнощения площадей изучено на модели четырехэлектродной системы Zn — А1 — d — Pt (табл. 11). [c.39]

В общем случае перечисленные параметры схем размерной ЭХО могут быть либо непрерывны, либо изменяться прерывисто во времени и пространстве. Так же, как и в широкоприменяемых методах обработки материалов (точение, шлифование, электроэрозия), геометрия обрабатываемой поверхности при размерной ЭХО определяется кинематической линией станка и геометрией инструмента [98]. Чаще всего при выполнении копировально-про-шивочных работ катод движется прямолинейно и равномерно, и лишь иногда используются схемы со сложной кинематикой движения катода [170]. Теоретически доказано и экспериментально подтверждено [210], что обеспечение движения катода к обрабатываемой поверхности приводит к повышению точности обработки по сравнению с обработкой неподвижным катодом в прочих идентичных условиях. Развитие метода размерной ЭХО в направлении применения малых МЭЗ (0,05 мм и менее) привело к созданию новой схемы обработки с катодом, движущимся в направлении от обрабатываемой поверхности во время приложения к электродам технологического напряжения. Характер движения катода можно рассматривать как кинематическую характеристику схемы размерной ЭХО. При постоянстве скорости катода как по величине, так и по направлению кинематическая характеристика будет непрерывна, а в случае изменения скорости катода как по величине, так и по направлению кинематическую характеристику схемы будем считать прерывистой. Изменение скорости катода лишь по величине не является достаточным условием прерывистости этой характеристики. [c.194]

А. Б. Ватажиным и В. И. Грабовским ([11] и Глава 13.3) развита общая математическая теория внутренней зоны отрицательного коронного разряда. Указаны условия, при которых электрическое поле на поверхности коронирующего электрода при горящем разряде не зависит от его перенапряжения и равно полю зажигания разряда. Для этого поля (важнейшей характеристики коронного разряда) в случае достаточно малой толщины зоны ионизации получено общее выражение, справедливое при произвольной геометрии коронирующего электрода. В построенной теории влияние движения среды на Е учитывается посредством зависимости Е от плотности среды в точке острия коронирующего электрода. Скорость среды непосредственно влияет на характеристики разряда в его униполярной области. Важной особенностью отрицательного коронного разряда является его дискретная структура, когда ионы в межэлектродном промежутке движутся в виде отдельных сгустков и электрический ток прерывается с определенной частотой (частотой Тричела [12]). Этот эффект обусловлен периодической экранировкой коронирующего электрода заряженными частицами разряда. О. К. Варенцов, А. Б. Ватажин и В. В. Фарамазян ([13] и Глава 13.4) предложили и численно реализовали новую модель дискретной структуры разряда, основанную на анализе движения отдельных сгустков, которые первоначально отрываются от электрода в виде бесконечно тонких слоев поверхностного заряда. [c.604]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...