Влияние угла давления

Рассмотрим сначала влияние угла давления на работоспособность механизма. Сила давления кулачка 1 на толкатель 2 (рис. 3.12) есть равнодействующая нормального давления и силы трения Р , направленных соответственно по нормали NN и по касательной ТТ к профилю кулачка (/К противоположно направлению скорости скольжения У21). Угол 7/.- между вектором силы, действующей на выходное звено, и вектором его скорости В точке приложения этой силы называют динамическим углом давления в отличие от геометрического (или просто угла давления), соответствующего / = 0 (т. е. без трения). На рис. 3.12 это угол у. Очевидно, что при ур л/2 сила Р перпендикулярна направлению возможного движения толкателя и не может произвести поло- [c.84]

Указав на положительные стороны книги Шаумяна (своевременность тезиса о борьбе за сокращение потерь времени, способствующей эффективному использованию оборудования и являющейся одной из задач социалистического хозяйства постановка вопроса о необходимости пересмотра теоретических основ управления стойкостью режущего инструмента и скорости резания и пр.), Ученый совет остановился и на ее недостатках. Например, Шаумян не разработал в ней методику технологических нормативов и экономических обоснований целесообразности варианта конструкций автоматических машин с учетом всех условий их эксплуатации. Книга не исчерпывает всех вопросов теории проектирования автоматов. В книге недостаточно полно раскрыта прогрессивная роль электро-и гидроавтоматики и т. д. В то же время Ученый совет МВТУ не согласился с оценкой книги Шаумяна, данной специалистами ЭНИМСа. В частности, совет подчеркнул, что принцип оценки производительности рабочих машин, положенный Шаумяном в основу рассматриваемых в книге вопросов, является в своей основе общепринятым. Что касается материала, посвященного влиянию угла давления на коэффициент полезного действия кулачкового механизма, то, по мнению совета, он является новым и впервые освещается Шаумяном. [c.59]

При проектировании кулачковых механизмов удобнее ориентироваться на углы а, нежели на углы р, поэтому перейдем к выяснению влияния угла давления а на соотношение сил в кулачковом механизме. В качестве примера рассмотрим кулачковый механизм нецентральной схемы с поступательно движущимся толкателем. [c.338]

ВЛИЯНИЕ УГЛА ДАВЛЕНИЯ [c.84]

Все вышеприведенные уравнения показывают, что соответствующим выбором конструктивных величин l/L, Р можно оказать влияние на величину угла давления. [c.127]

Влияние угла профиля резьбы на к. п. д. механизма. Формула (11.9) выведена для винтовой поверхности, соответствующей прямоугольному профилю резьбы (прямой винтовой поверхности). В случае треугольного профиля резьбы при той же величине силы Кд общее давление на косую винтовую поверхность увеличивается [c.291]

Из формул (16) и (17) видно, что момент трения при постоянном с зависит не только от угла давления -б, но еще и от угла у. Чем меньше угол у, тем большее влияние оказывает угол давления в. [c.62]

Уменьшение угла давления профиля кулака благоприятно с точки зрения снижения динамических нагрузок, так как уменьшает влияние зазоров. Такие возможности создаются у механизмов с периодическим включением вращения вала кулака. [c.119]

На величину накапливаемой ошибки почти не оказывает влияние изменение давления масла на входе в ГУ от 40 атн до 63 атм и нагрузки на валу ГУ в пределах паспортных данных. Сравнение кривых накапливаемой ошибки и зоны нечувствительности на разных углах поворота [c.147]

В зависимости от числа Маха на выходе из решетки, углов входа потока и степени турбулентности на входе распределение давлений и температур по обводу профиля меняется. Особенно существенно сказывается влияние углов входа. При значительных изменениях ао на входной кромке образуется отрыв потока и возникает вихревой шнур (рис. 3.3), расположенный либо на входном участке спинки (aoвогнутой поверхности (oo>aoi ао1 — расчетный угол входа потока). В соответствии с вихревой структурой потока на входе отмечено увеличение неравномерности распределения температур по обводам профиля как на перегретом, так и на влажном паре. Интенсивное снижение температуры зафиксировано в тех точках профиля, где происходит резкое уменьшение давления (рис. 3.13). Характерно, что расчетные значения термодинамической температуры на диффузорных участках профиля возрастают, а экспериментальные значения температуры поверхности профиля практически сохраняются постоянными. [c.96]

В процессе работы на топливных эмульсиях изучалось также влияние угла опережения подачи топлива на экономические и индикаторные показатели рабочего процесса. Изменение геометрического угла опережения (определявшегося по мениску) производилось через 1° п.к.в. в пределах 16—21° до верхней мертвой точки (ВМТ). Минимальный удельный расход топлива достигается при использовании эмульсии с = 15%. Увеличение или уменьшение геометрического угла опережения подачи топлива ухудшает экономические показатели. Индикаторные диаграммы, снятые для различных углов опережения, показали прямую зависимость между максимальным давлением цикла и средней скорости нарастания давления от угла опережения. [c.247]

При движении пароводяной смеси в наклонных трубах вводится поправка на угол наклона а. Эта поправка меньше единицы и зависит от величины угла наклона, скорости смеси и давления. С ростом скорости смеси влияние угла наклона падает. Значения Ад определяются по номограмме рис. 8-27. Для интервала давления 1,0—8.0 МПа находится по номограмме на рис. 8-27,а. При давлении от 8,0 до 20,0 МПа А, определяется пв рис. 8-27,[левая [c.245]

Особенность движения двухфазной среды в криволинейных каналах — значительное перемещение крупных капель поперек канала под влиянием сил инерции. Это вызывает их скопление у вогнутой поверхности лопаток и оседание на стенках. Поперечное движение влаги возникает также в концевых областях канала. Здесь образуются вторичные течения под влиянием разности давлений на вогнутой и выпуклой сторонах профиля. Эти течения создают значительные скопления влаги в углах у концов лопаток. Неравномерное ее распределение характерно для криволинейных каналов. [c.70]

В связи с большой неравномерностью распределения давления в лобовой части раздающих коллекторов при радиальном подводе пара расположение подводящих труб под углом около 180° к теплообменным трубам нежелательно. При наличии таких проходных коллекторов гидравлическая разверка определяется по п. 8-33 с учетом влияния динамического давления Ад в подводящих трубах на расположенные против них [c.68]

Опытные данные для решеток двух типов (рис. 11.8) подтверждают линейный характер зависимости кон от величины, обратной относительной высоте (1//). Велико влияние угла входа потока в активной решетке на концевые потери. Этот параметр определяет поперечный перепад давления в каналах и, следовательно, интенсивность вторичных течений (гл. 9). [c.304]

Рис. 15. Распределение давления по обтекаемой стенке. Влияние угла во

Рис. 15. <a href="/info/249027">Распределение давления</a> по обтекаемой стенке. Влияние угла во

Рис. 26. Распределение давления по поверхности раздела. Влияние угла 6

Рис. 26. <a href="/info/249027">Распределение давления</a> по <a href="/info/26134">поверхности раздела</a>. Влияние угла 6

Рис. 5.9. Влияние угла намотки на критическое внешнее давление для оболочек из различных КМ

Рис. 5.9. Влияние угла намотки на критическое <a href="/info/21680">внешнее давление</a> для оболочек из различных КМ

Рис. 5.10. Влияние угла намотки на критические сжимающие усилия в случае совместного действия осевого сжатия и внешнего давления для оболочек варианта I из угле- и стеклопластика х = О (1) 0,2 (2) 0,4 (5) 0,6 (4) 0,8 (5) 1,0 (б)

Рис. 5.10. Влияние угла намотки на критические сжимающие усилия в случае совместного действия <a href="/info/177623">осевого сжатия</a> и <a href="/info/21680">внешнего давления</a> для оболочек варианта I из угле- и стеклопластика х = О (1) 0,2 (2) 0,4 (5) 0,6 (4) 0,8 (5) 1,0 (б)

Рис. 5.12. Влияние угла намотки на критические сжимающие усилия в случае совместного действия осевого сжатия и внутреннего давления для оболочек из угле- и стеклопластика х= -0,2 (J) -0,4 (2) -0,6 (5) -0,8 4) -1,0 (5)

Рис. 5.12. Влияние угла намотки на критические сжимающие усилия в случае совместного действия <a href="/info/177623">осевого сжатия</a> и <a href="/info/103615">внутреннего давления</a> для оболочек из угле- и стеклопластика х= -0,2 (J) -0,4 (2) -0,6 (5) -0,8 4) -1,0 (5)

Поясним сказанное применительно к клиновому делителю. На схеме фиг. 28 и 29 роль отталкиваемого плунжера выполняют фальцы делителя. Здесь, подобно предыдущему, показано влияние угла клина а и угла поворота на величину угла давления у. [c.50]

Влияние угла резания. Известно, что с увеличением угла резания б (т. е. с уменьшением переднего угла у) возрастает давление стружки на резец (см. п. 24). Причина этого — уменьшение угла сдвига и увеличение силы трения по передней поверхности резца, 8 115 [c.115]

На полноту смачивания поверхности клеем влияют форма и размер углублений и выступов на ней, вязкость клея, продолжительность и давление склеивания [56, с. 205]. Любая поверхность имеет определенную шероховатость, зависящую от способа обработки. Наиболее часто встречается и наиболее благоприятна для полного смачивания призматическая форма сечения углублений (выступов). Мелкие углубления на поверхности заполняются клеем под влиянием капиллярного давления и давления, прилагаемого при нанесении клея и запрессовке. При этом находящийся в капиллярных углублениях (порах) воздух сжимается и препятствует их заполнению клеем. Критерием смачивания служит сумма угла наклона ф углубления и краевого угла 0 смачивания (рис. 7.5). Капиллярное давление превосходит давление воздуха, и смачивание происходит, если ф+0 <180° [57, 5. 43]. Чем больше угол Ф, тем меньше глубина h проникновения клея в углубление поверхности. Зависимость глубины h заполнения клеем неровностей конической формы от прилагаемого давления р, начального давления воздуха в углублениях и поверхностного натяжения клея выражается формулой [c.454]

Посредством варьирования параметров процесса можно изменять следующие свойства порошков средний размер частиц, гранулометрический состав порошка, форму частиц, их химический состав и структуру. Наиболее мелкие частицы порошка получают из металла с максимальной жидкотекучестью, с малым поверхностным натяжением при условии перегрева металла. Кроме того, можно использовать сопла малого диаметра, высокие давления, расход и скорость охлаждения среды, короткую струю расплава и малое расстояние расплава от сопла. Вопрос о влиянии угла при вершине сопла является пока дискуссионным. [c.6]

Как видно из фиг. 22 и 23, характеристики донного давления при турбулентном течении заметно отличаются от соответствующих характеристик при ламинарном течении. Влияние угла сужения хвостовой части на донное давление при турбулентном течении с малой сверхзвуковой скоростью за профилем заметно отличается от его влияния в случае тела вращения, причем оно мало для профиля и велико для тела вращения. [c.34]

Расчет обтекания треугольных крыльев малого удлинения с отрывом потока, включая стреловидные крылья при дозвуковых и сверхзвуковых скоростях, приводится в работах [6—151. Эти методы расчета являются приближенными и основаны на линейной теории влияние угла атаки, кривизны, толщины рассчитываются в отдельности и затем суммируются. Несмотря на большой угол схода вихрей, при соответствующем его выборе расчетные значения нормальной составляющей силы и положение центра давления для треугольных крыльев с удлинением 1—4 хорошо согласуются с экспериментом. [c.201]

В приближенных расчетах, пренебрегая влиянием внутреннего давления в трубе на изменения угла поворота, получим. [c.84]

Сила инерции вызывает увеличение нормального давления и трения на режущей кромке, изменение продольного сжатия пласта и сопротивления отделению его от массива. При резании неслоистых грунтов, у которых коэффициент внешнего трения меньше сопротивления внутреннего трения при малых углах копания, сила инерции способствует продвижению грунта в ковше по режущей кромке. В результате этого снижаются деформация пласта и сопротивление копанию. Поэтому при увеличении скорости копания возрастает влияние угла копания и коэффициента внешнего трения (грунта и рабочего органа) на повышение сопротивления копанию. [c.295]

Рассмотрим влияние начальных условий углового движения, которые реализуются при входе тела в атмосферу, на характер его движения относительно центра масс при спуске. Будем считать, что начальные условия задаются в разреженных слоях атмосферы, где влиянием аэродинамических моментов можно пренебречь. Будем также считать, что кинетическая энергия вращения тела существенно больше работы возмущающих сил, обусловленных влиянием светового давления Солнца, гравитационного и магнитного полей планеты. Рассмотрим случай, когда тело динамически осесимметрично. Тогда его вращательное движение представляет собой регулярную прецессию, при которой продольная ось, проходящая через центр масс, описывает круговой конус относительно неизменного в пространстве направления вектора кинетического момента Qq. Угол полураствора этого конуса обозначим через 2, угол между осью конуса — вектором кинетического момента, и вектором скорости центра масс тела через (р, а угол прецессии, отсчитываемый в плоскости, перпендикулярной оси прецессии, через 993 (рис. 1.7). Последний следует отличать от угла прецессии 7 , который характеризует прецессию тела относительно вектора поступательной скорости при движении в атмосфере. [c.43]

НИЯ давления для решётки из авиационных профилей (фиг. 223), имеющих незначительную кривизну, не показывают столь резкого изменения в характере обтекания, хотя и здесь увеличение густоты решётки ведёт к уменьшению диффузорного участка. Можно заметить, что влияние густоты решётки на распределение давления по профилю при сохранении угла аналогично влиянию угла атаки для изолированного профиля. [c.423]

В качестне параметра, оненивающег о влияние угла давления на условия передачи сил в кулачковых механизмах, Л. Н. V eiue-тов предложил использовать отношение сил vг = F->i/Frj, названное к о ф ф и ц и е н т о м возрастания усилий. [c.452]

Пои аналитическом и численном решении задачи необходимо оп-редел>1Ть точки соприкосновения касательных с передаточной диаграммой Это вызывает затруднения, если функция % (Ф1) = = Ф (ds2 (Wl) d(Pl) не задана аналитически, В этих случаях целесообразно воспользоваться предположением о малом влиянии на основные размеры кулачкового механизма отклонений угла давления от оптимального значения Это дает возможн<ють проводить под углом ад прямую, проходящую через точки диаграммы, оот-аетствующие (ds2 ( p )/d (Ф )тах, а не касательную к передаточной диаграмме (рис. 15.5) Центр кулачка должен находиться на этой прямой. Если требуется получить механизм в е = О, то центром вращения будет точка О,. С целью уменьшения размеров кулачка обычно принимают в Ф 0. [c.174]

Имеется ряд работ, посвященных исследованию реакции тела из композиционного материала на кратковременно действующие или импульсные силы. В уже упоминавшейся работе Пекка и Гартмана [134] рассмотрено воздействие импульса на слоистое полупространство, вызывающего сжимающие напряжения, параллельные слоям. Сви [169, 1701 исследовал слоистое полупространство, подверженное импульсному нагреву (например, с помощью лазера), при этом учитывал связанные термоупругие эффекты. В этой работе использовалась приближенная модель среды, предложенная Саном и др. [167]. В другой работе Сви и Виттера [171 ] применили эту модель для решения задачи о действии импульса давления на полуплоскость с косыми слоями, они исследовали влияние угла наклона"слоев и дисперсию напряжений. [c.321]

Таким образом, видно, что угол у по мере подъема толкателя уменьшается. Если бы угол у оставался постоянным, то по выражению (108) и (108а) сразу можно было бы сказать, что большие углы давления а (в противоположность влиянию а и tJj.) содействуют росту Чпроф- при этом положительная роль углов а в механизме с положительным эксцентриситетом усиливается прибавлением угла у, а в механизме с отрицательным эксцентриситетом, наоборот, ослабляется вычитанием угла у. С перемещением же толкателя положительное [c.439]

В решетках активного типа влияние чисел Ма, Re и влажности пара на характеристики решеток оказывается качественно таким же, как н в сопловых решетках реактивного типа. На рис. 4-11,а приводятся результаты испытаний решетки Р-3012А (г = 0,62 1 = 2,0 Ра = 2Г Re 2,5-10-"), полученные методом траверсирования полей скоростей (давлений) за решеткой С помощью пневмометрических зондов. Ркпытания показали, что профильные потери 5пр линейно увеличиваются с ростом влажности, начиная с уа=1%. Такой характер изменения потерь сохраняется и при изменении угла входа потока, однако влияние угла входа Pi во влажном паре оказывается менее значительным, чем в перегретом (рис. [c.90]

Вблизи концов лопаток, ограниченных по высоте, течение пространственное. Здесь, как и в одиночном криволинейном канале (гл. 9), возникают вторичные течения. Под влиянием разности давлений на вогнутой поверхности н на спинке профиля происходит перетекание жидкости (газа) в пограничном слое по плоским стенкам (рис. 11.7,а). Частицы газа в слое движутся от вогнутой поверхности к спинке лопатки и взаимодействуют здесь с частицами, движущимися в пограничном слое на спинке лопатки. Слияние двух потоков на спинке лопатки приводит к образованию двух вихревых шнуров, расположенных симметрично по высоте решетки вблизи углов канала. Отметим, что перете- [c.302]

Фиг. 57. Влияние угла атакн на распределение давления по верхней поверхности профиля ВАВ толщиной 6% при наличии длинного пузыря [30].

Фиг. 57. Влияние угла атакн на <a href="/info/249027">распределение давления</a> по верхней <a href="/info/8468">поверхности профиля</a> ВАВ толщиной 6% при наличии длинного пузыря [30].

Интересно отметить, что, согласно утверждению Нумачи, этот профиль принадлежит к классу форм, эффективность которых, выраженная через отношение подъемной силы к сопротивлению, несколько улучшается после возникновения кавитации. Нумачи полагает, что в таких случаях кавитационная зона отклоняет поток таким образом, что фактически увеличивается циркуляция вокруг профиля и, следовательно, коэффициент подъемной силы . Для данного профиля такое улучшение происходит только при больших углах атаки. Эксперименты Нумачи проведены в диапазоне статических давлений в рабочей части от 0,56 до 3,16 ата. Он следующим образом подытожил результаты исследования влияния статического давления на кавитационную характеристику этого гидропрофиля [c.355]

Задача 1-64. Камера шлюза перекрыта плоскими затворами, расположенными в плане под углом 9= 140° Друг к другу (рис. 1-53). Глубина воды в верхнем бьефе при наполненном шлюзе hi = 7 м, в нижнем Й2=3,3 м. Высота затвора Я=8 ж, а ширина 6=9 ж. Затворы в точках А, D, С и F закреплены шарнирно. Так как горизонт ВОДЫ при наполненной камере в шлюзе выше, чем в реке, то оба затвора прижимаются друг к другу в точке В под влиянием силы давления воды. Определить реакции шарнира А и шарнира D, а такнсе угол между направлением действия реакции и осью затвора (АВ или ВС). [c.47]

Чтобы оценить влияние отдельных требований к выбору размеров кулачковых механизмов, рассмотрим отдельные их виды. На рис. 718 показан кулачковый механизм с толкателем 2, оканчивающимся острием В . Если пренебречь трением в высшей паре, то сила />19, действующая на толкатель 2 со стороны кулачка 1, будет направлена по нормали п — и к профилю кулачка 1. Как это было показано в 108,1°, угол а, образованный нормалью я — п с направлением движения толкателя 2, является углом давления, а угол 7,2, равный j i2 = 90° — а, явля ется углом передачи. Если рассмотреть [c.702]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...