Формулы приведения пластин

Для обоснования такого подхода были проведены дополнительные эксперименты, связанные с измерением формы прогибов модели опорной рамы при некоторых расчетных случаях нагрузок. В этих опытах осуществлялось шарнирное опирание на жесткое металлическое кольцо. Величины прогибов вполне удовлетворительно совпали с расчетными, определенными по формулам для пластин. Приведенная жесткость модели опорной рамы определялась по определенной методике [5] с учетом деформаций сдвига в вертикальных ребрах. [c.148]

Анализ результатов испытаний слоистых покрытий без подкрепляющих слоев. Поскольку пластина имела лишь частичное покрытие, для определения параметров Ршп, соответствующих каждой форме колебаний, использовались формулы приведения [c.330]

Положение паза в корпусе, размер ножей и клина рассчитывают по формулам, приведенным на стр. 339. Толщину тела ножа следует брать в 3—3,5 раза больше толщины пластины. [c.341]

Форма поперечного профиля зуба зависит от размеш,ения направляющих пластин в цепи если направляющие пластины размещены по краям цепи, то поперечный профиль зуба скругляют радиусами с обеих сторон (рис. 22, а, б), а если направляющие пластины размещены посередине ширины цепи, то посередине зуба предусматривается прорезь (рис. 22, в). ГОСТ 13567—68 предусматривает такую прорезь, обеспечивающую наиболее надежное направление цепи на звездочке. Геометрические размеры определяют по формулам, приведенным в табл. 9. [c.169]

Для расточных инструментов, оснащенных ножами с припаянными режущими элементами и имеющими вылет Е относительно корпуса, значения ш и определяют по приведенным выше формулам. Если расточные инструменты оснащают многогранными пластинами, то углы у1 и уп рассчитывают по формулам, приведенным в 2.1. [c.123]

Выше отмечалось, что кроме напряжений, передаваемых на вентильный элемент, в нем действуют внутренние механические напряжения, обусловленные разностью температурных коэффициентов линейного расширения материалов, входящих в конструкцию вентильного элемента. Величины напряжений в кремниевой пластине а в верхней и нижней термокомпенсирующих пластинах з могут быть определены по формулам, приведенным в [Л. 46] [c.178]

Подробное изложение решений имеется в специальных курсах по теплопередаче. Поэтому в дальнейшем ограничимся приведением готовых расчетных формул только для трех задач неограниченной пластины, цилиндра бесконечной длины и шара. [c.390]

Приняв в приведенном решении а = Ь, получим решение для круглой пластины радиуса а как частный случай. Напряжения в пластине через моменты М , и определяются по формулам [c.397]

Используя приведенные выше формулы, можно определять прогибы пластины и напряжения в ней для любой точки с координатами х, у. [c.155]

На рис. 2.36 приведены результаты обобщения опытных данных при турбулентном пограничном слое, полученные М. А. Михеевым. Приведенные формулы действительны при постоянной температуре теплообменной поверхности. За расчетную длину пластины / принимают длину обогреваемого участка. [c.131]

Результаты решения двух последних задач можно объединить одним графиком, дающим критические сочетания как сжимающих, так и растягивающих усилий и qy. Для квадратной пластины такой график приведен на рис. 4.12, б. Участки прямых, показанные сплошной линией характеризуют критическое сочетание безразмерных усилий qx и qy, ломаная линия, состоящая из этих участков, ограничивает область устойчивости рассматриваемой пластины при комбинированном нагружении усилиями и qy (см. 6). Величины ( л )кр и (( у)кр равны критическим нагрузкам при сжатии в направлении оси х или у и определяются формулой (4.46) при Ка = 4. [c.162]

При использовании выражения (5.42) также предварительно находим статически возможные начальные усилия Т1, Т , S , затем кроме нормальных перемещений х, у) определяем производные перемещений Uj У), 2 х, у) входящие в (5.42). Но как следует из приведенной задачи устойчивости пластины, нагруженной сосредоточенными силами, может оказаться, что определение статически возможных начальных усилий значительно проще, чем определение действительных начальных усилий. В некоторых случаях благодаря простоте построения системы статически возможных начальных усилий решение задачи облегчается несмотря на необходимость дополнительного определения производных перемещений (х, у), х, у) по формулам (5.31). [c.196]

Следует обратить внимание на то, что если контур пластины имеет угловые точки, то эти точки являются о о о б ы м и. В самом деле, из третьей формулы (2.13) следует, что при скачкообразном изменении угла <р (в угловой точке) момент также меняется скачком. Поэтому приведенная поперечная сила, в выражение (2.12) которой входит производная My,t, в угловых [c.60]

Из приведенных в этом параграфе зависимостей легко получить формулы для расчета круглых произвольно нагруженных пластин переменной толщины. Для этого следует лишь положить угол 0 тождественно равным нулю. В результате система уравнений, приведенная в табл. 5.1, распадается на две независимые системы. В первую из них входят величины Щн), Щк), Т (kf, и [c.276]

Что же касается количественной оценки, то вследствие исходных предложений (имелись в виду сильфоны из кольцевых пластин) к приведенным формулам следует относиться с достаточной осторожностью. [c.40]

Данные, приведенные на фиг. 12.25 и 12.26, вместе с характеристиками материала модели позволили определить величины двух главных напряжений и их направления в симметричной точке на стороне пластины без отверстия. При этом были использованы следуюш ие формулы [c.391]

Указанные выше и аналогичные им изменения формул упругого расчета учитываются при упругопластическом расчете. Диаграмма деформирования задается в виде кусочно-ломаной линии координатами точек перегиба. По разработанной программе были выполнены упругопластические расчеты оболочек и пластин, позволившие оценить для предлагаемого метода точность получаемых результатов и скорость сходимости последовательных приближений. Нагрузки на оболочки увеличивались от соответствующих моменту появления пластических деформаций до удвоенных, при которых наиболее напряженное сечение детали или большая его часть переходят в чисто пластическое состояние. В приведенных ниже примерах принималась диаграмма деформирования без упрочнения, дающая наихудшие условия для сходимости последовательных приближений, так как при идеальной пластичности функции E z)jE отличаются от 1 больше, чем в других возможных случаях упрочнения. В качестве критерия скорости сходимости последовательных приближений рассматривались последовательные уточнения значений перемещений и усилий, модулей упругости и а также величин максимальной и мини- [c.208]

Наиболее важное допущение, которое следует иметь в виду при использовании предложенной методики, состоит в том, что формулы (6.1) —(6.5) были получены с помощью разложения Б ряды по формам колебаний, поэтому метод приведения применим и к свободно опертым балкам и пластинам. При других видах граничных условий необходимо использовать приближенные представления, зависящие от формы колебаний исследуемой конструкции. Метод также предполагает неподвижное соединение между собой слоев системы. Кроме того, поскольку больщинство материалов не обладают адгезионными свойствами, для соединения используется слой клея. В подобных случаях толщина клеящего слоя должна быть минимальной, модуль [c.273]

В приведенных зависимостях Ki (рис. 9) подсчитывался qo формулам (7) и (9). Результаты исследования показывают, что около вершины трещины, прилегающей к сварному шву, коэффициент интенсивностей напряжений, определенный по (7) и (9), снижается на 10—12 % по отношению к коэффициенту интенсивностей для противоположной вершины той же трещины. Объясняется это, по-видимому, тем, что трещина вблизи сварного шва находится в зоне усадочных напряжений от вклейки ребра жесткости в пластину, кото- [c.328]

Если между пластинами установлены п экранов с различными степенями черноты то приведенная степень черноты такой системы может быть рассчитана по формуле [c.123]

Как видно из приведенных формул, действие плоского экрана не зависит от его расположения между пластинами. Экран, расположенный вблизи пластины с более низкой температурой, столь же эффективен, как и экран, расположенный вблизи пластины, с более высокой температурой. [c.123]

При выводе последней формулы подразумевалось, что тепловое сопротивление самой пластины, на одной стороне которой находятся ребра, пренебрежимо мало. Однако отнюдь не малым может оказаться добавочное сопротивление, обусловленное ребрами. Чтобы учесть это, можно пользоваться специальным образом приведенным коэффициентом теплоотдачи ai, который отражает влияние сопротивления при переносе тепла теплопроводностью через металл ребер [32, 50]. [c.30]

Оправданным можно считать использование в настоящей работе формулы, аналогичной приведенной в [115] (на основании эксперимента) для коэффициента теплоотдачи при обтекании газовым потоком пластины. Эта формула справедлива для дозвуковых и небольших сверхзвуковых потоков при температурном факторе (отношение температуры стенки к температуре потока), равном 0,55—0,95. Принятое выражение для [c.117]

Результаты, полученные по разным эмпирическим формулам, представлены в виде графика на рис. 3-13, из которого видно, что экспериментальные данные расположены вблизи кривых, начерченных по приведенным выше формулам. При обтекании пластины, а также при течении в трубах профиль скорости часто аппроксимируется формулой 1/7 [c.199]

К задачам с неоднородными граничными условиями относятся задачи устойчивости при действии сжимающих сил на свободных краях пластины. В этом случае на свободном крае возникает неоднородное граничное условие для приведенной поперечной силы вида (7.67), а сосредоточенную сжимающую силу в алгоритме МГЭ можно учесть только по схеме А (рисунок 7.12). Если применить к выражению (7.67) процедуру метода Канторовича-Власова и учесть сосредоточенную силу по формуле (7.102), то получим краевое условие вида [c.464]

На опертых краях пластины действуют распределенные опорные реакции, равные значениям приведенных поперечных сил Fj, и Vy при х = 0, х = а, у = 0, у = Ь. Выражения для распределенных реактивных сил можно получить с помощью формул (20.22) и (20.42). Например, распределенные опорные реакции вдоль края х = 0 определяются следующим выражением [c.439]

В приведенных выше формулах в качестве площади S берется площадь проекции тела на плоскость, перпендикулярную У о (за исключением плоских пластин, стоек и профилей, где в качестве S берется площадь наибольшей из проекций). [c.392]

Ниже приведен ряд формул, аналогичных формулам (3.12) и (3.13), с помощью которых можно вычислить предельные нагрузки различных элементов конструкций (пластин, оболочек, стержней) при одностороннем (несимметричном) или двустороннем (симметричном) нагреве для двух режимов плотность теплового потока — постоянная величина и температура среды — линейная функция времени. Входящие в формулы коэффициенты определяются экспериментально при установлении обобщенных характеристик. Они зависят от вида материала, напряженно-деформированного состояния, геометрии элемента конструкции и граничных условий. Соответствующие решения задач теплопроводности заимствованы из работы [81]. [c.36]

Процесс скрайбирования происходит в результате теплового воздействия интенсивного лазерного луча на обрабатываемый материал, при этом температурное поле рассчитывается по формулам, приведенным в п. 14. Мощный лазерный поток скрайби-рует пластину путем выпаривания материала, образуя при перемещении лазерного пятна по поверхности пластины глубокую канавку без механических напряжений в прилегающих к ней областях. Блок-схема установки для скрайбирования приведена на рис. 103 [76]. [c.171]

Изложенный в предыдущем параграфе алгоритм позволяет с достаточной для практики точностью производить расчеты самых различных оболочек и круглых (кольцевых) пластин. Однако его реализация требует применения ЭВМ. Во многих случаях могут применяться сравнительно простые формулы, позволяющие в первом приближении определять необходимые параметры конструктивно ортотропных оболочек при осесимметричной нагрузке. Сначала получим аналитическое решение системы дифференциальных уравнений конструктивно ортотроп-ной оболочки. Рассмотрим случай, когда ребра расположены симметрично по обе стороны оболочки, т. е. примем Zp = 0. Для приближенного расчета оболочек с односторонними ребрами также можно пользоваться формулами, приведенными ниже, хотя это связано с некоторой дополнительной погрешностью. [c.149]

Например, для дизеля 10Д100 со стрелкой должна совпасть риска 350 . Точность совпадения стрелки допускается 1 деление. В таком положении стержень каждого толкателя топливных насосов первого цилиндра будет приподнят на 3,6 мм над тыльной частью кулачка кулачкового вала. На каждом толкателе данного цилиндра укрепляют приспособление (см. рис. 204, б). К торцу Б корпуса 3 прикладывают пластину с заранее известной толщиной (1 или 1,5 мм), нуль шкалы индикатора 4 устанавливают против большой стрелки. Удаляют пластину и дают возможность ножке индикатора упереться в торец А штока 1. Читают показание индикатора. Если из показания индикатора вычесть толщину пластины, это и будет исковая величина /г. По приведенной формуле определяют размер К для каждого толкателя данного цилиндра. Индикатор укрепляют на приспособлении с предварительным натягом 4 — 5 мм. Описанным порядком определяют размеры К толкателей насосов и у остальных цилиндров дизеля. Толщину регулировочных прокладок С, помещаемых под корпус насоса, вычисляют по формуле, приведенной на стр. 241. Прокладки (желательно не более 2 шт.) подбирают с точностью 0,02 мм. [c.250]

Для труб и шаров определяющим линейным размером, входящим в безразмерные числа Nuж и Огж, является диаметр d для вертикальных труб болыиого диаметра и пластин — высота Н. Если значение коэффициента В увеличить на 30 % по сравнению с приведенным, то формулой можно пользоваться и для расчета а от горизонтальной плиты, обращенной греющей стороной вверх. Если греющая сторона обращена вниз, то значение В следует уменьшить на 30 %. В обоих случаях определяющим является наименьший размер плиты в плане. [c.86]

Помимо приведенного выше вывода формулы (11.51) последняя могла бы быть получена также, как это было показано Лaндay , из соображений подобия. Так как в рассматриваемом случае продольного обтекания бесконечной пластины турбулентным потоком жидкости плотность потока импульса о является постоянной величиной, то —а = а, р и 2 могут быть приняты за основные параметры, определяющие движение жидкости вязкость г в число определяющих параметров не входит, поскольку ее влияние в турбулентном потоке несущественно. Но из величин ст, р и 2 можно составить только одну [c.403]

Приведенных выше соотношениц достаточно лишь для предварительного анализа стержней, работающих на устойчивость. Тонкостенные элементы в виде труб и профилей, образованных из прямоугольных пластин, которые часто используют в ферменных конструкциях, разрушаются в результате местной потери устойчивости.. Задачи устойчивости тонких прямоугольных пластин имеют большое прикладное значение для широкого класса ферменных элементов, рассматриваемых как тонкие, нагруженные по краям пластины [50]. Устойчивость пластин подробно описана в работе Лехницкого [45], где рассмотрено большое число задач при различных условиях опирания. Формулы для определения критических усилий в различных пластинах и трехслойных сотовых панелях приведены в работе [77]. [c.123]

В работе Пистера [115] было показано, что приведенные из-гибные жесткости пластины из изотропных слоев определяются формулой [c.182]

Если air не очень малая величина, то формулами (9.182), выведенными в этом предположении, пользоваться нельзя. Решение же задачи о напряженном состоянии пластины с конечным отношением alb (а — по-пре>Кнему радиус отверстия, а 6 —половина габаритного размера пластины в направлении, перпендикулярном к растяжению) намного сложнее приведенного выше, на нем не останавливаемся и покажем лишь результат, изображенный на рис. 9.55. Коэффициент 4,3 больше 3 в связи с тем. [c.712]

Пусть подвергается интенсивному нагреву влажное капиллярно-пористое тело. В нем тогда могут возникнуть интенсивное внутреннее испарение и устойчивый градиент общего давления. Под действием этого градиента будет происходит мощный молярный пере--нос массы (пара), турбулизирующий пограничный слой на теле и влияющий на конвективный подвод тепла к нему, В результате подобной турбулизации пограничного слоя, а также выброса в него субмикроскоиических частиц жидкости, испарение которых происхс -дит в самом пограничном слое, коэффициенты теплообмена влаж ных тел могут быть значительно выше, чем сухих. Так, например, по данным, приведенным в монографии А. В. Лыкова [Л. 84], коэффициент теплообмена ограниченной влажной гапсовой пластины, ориентированной вдоль потока, равен 42,6 ккал/м ч град, а подсчитанный по обычной формуле чистого теплообмена — 17,9 ктл м ч-град. [c.242]

Представляет значительный интерес проверка возможности использования понятия особой точки в случае внутренних, не выходящих на внешнюю поверхность тела трещин при наличии в зоне трещины значительных градиентов напряжений. Рассмотрим эту задачу на примере пластины с круглым отверстием радиуса г, подверженной действию равномерного растяжения. Сравнение решений, приведенных в работе [118] (определены по известному решению Бови) и найденных по формуле Ki == = а (.йо) Vл/, показало, что при Ijr < 1 расхождение решений менее 10 %. [c.115]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...