Частота вращения фактическая

Следует учитывать направление вращения валов. При вращении валов в разные стороны фактическая частота вращения вспомогательных подшипников равна сумме, а при вращении в одну сторону — разности частот вращения валов. [c.531]

Анализ (6.28) показывает, что для минимизации Гр следует обеспечивать максимально возможный момент Л/д на каждом из интервалов по частоте вращения. При этом удобно задавать не фактическое ip, а абсолютное скольжение ( 5.1) [c.225]

Предположим, что имеется рабочая часть характери-. стики насоса при частоте вращения П, а двигатель этого насоса работает при частоте вращения Нг, отличной от П. Для того, чтобы судить об эксплуатационных свойствах насоса, необходимо иметь его характеристику при той частоте вращения а. при которой он фактически будет работать. Эту характеристику можно получить путем пересчета имеющейся характеристики на новую частоту вращения п по следующим формулам [c.190]

Вал 3 насоса жестко соединен с ротором электродвигателя муфтой 7 и таким образом образована единая сборка, вращающаяся в трех подшипниках. Критическая частота вращения вала в 1,25—1,3 раза превышает фактическую частоту вращения. В качестве нижней направляющей опоры в насосе применен гидродинамический подшипник скольжения 4, смазываемый и охлаждаемый водой, циркуляция которой осуществляется по автономному контуру посредством специального вспомогательного импеллера. В электродвигателе расположены два подшипника качения с масляной смазкой, один из которых рассчитан на восприятие и осевой нагрузки, передаваемой от насоса через соединительную муфту с помощью кольцевых шпонок. Монтаж и демонтаж муфты осуществляются за счет предусмотренного в ней продольного разъема. В самой муфте между торцами валов предусмотрен зазор 370 мм, позволяющий проводить без демонтажа электродвигателя замену узла уплотнения и подшипника ГЦН. [c.154]

Получив для испытываемого ГСП данные по распределению давления в рабочих камерах в зависимости от действующей нагрузки, можно впоследствии (при испытаниях насоса) путем измерения давлений в камерах ГСП экспериментально определить фактические усилия на опорах. Это позволит выявить возможное несоответствие фактических и расчетных усилий и, при необходимости, внести изменения в конструкцию ГЦН. Особенно важно проверить работоспособность ГСП в режимах пуска и на выбеге (при остановке ГЦН). Как правило, необходимый для работы ГСП перепад давления создается основным рабочим колесом ГЦН. Поэтому в период пуска и остановки насоса ГСП имеет переменную грузоподъемность (от нуля при стоящем ГЦН до максимума при достижении номинальной частоты вращения). В то же] время величина реакций на опорах определяется как силами, не зависящими от частоты вращения ГЦН (например, составляющие массы ротора), так и силами, зависящими от нее (например, гидродинамические силы, силы от дисбаланса ротора и др.). Вследствие этого в период пуска или остановки имеют место моменты, когда ГСП работают не во взвещенном состоянии, а как обычные подшипники скольжения. На продолжительность этих периодов влияют характеристики разгона и выбега (зависимость частоты вращения ротора от времени), с одной стороны, и характер изменения реакций на опорах в период разгона и выбега, с другой. Эти обстоятельства приводят к необходимости проверки работоспособности ГСП в режимах пуска и остановки только в составе натурного образца ГЦН путем проведения определенного числа пусков и остановок с последующей разборкой ГЦН и проверкой износа ГСП. [c.233]

В большинстве случаев фактическое снижение уровней вибрации машины с частотой вращения ротора оказывается намного меньше теоретически ожидаемого вследствие его разбалансировки в рабочих условиях и наличия других источников. Хотя хорошая уравновешенность роторов, как правило, обеспечивает уменьшение разбалансировки, параллельно необходимо принимать меры, направленные на повышение стабильности их конструкции. [c.92]

Вследствие большого количества причин, влияющих на максимальную величину заброса частоты вращения, для установления фактических причин иногда требуется провести специальные исследования. [c.93]

Обозначения D — диаметр инструмента или обрабатываемой детали в мм, s, — подача на зуб в жж/ауб . — подача на один оборот в лии/об — подача минутная в мм/мин s , — подача круговая в мм/дв. ход — подача продольная в мм/дв. хоЭ Sp — подача радиальная в мм/дв. ход — скорость поступательного движения в м/тин L — длина -ода инструмента детали в мм — шаг нарезаемой резьбы в мм — скорость перемещения заготовки в м/мин п и — частота вращения инструмента и заготовки в об/жип — средняя мгновенная толщина срезаемого слоя в мм а — угол поворота ведущего круга в град, 1ф — фактическая глубина шлифования п мм. [c.417]

Причины, способные привести к фактическому падению собственных частот с увеличением частоты вращения. Известно, что [c.115]

Особое внимание следует обращать на прочность головки обода диска, учитывая наличие, как правило, относительно малых радиусов закруглений и значительной концентрации напряжений. Поверхность головки не должна иметь глубоких рисок, надрезов и т. д. Должны быть исключены, по возможности, вибрационные нагрузки на головку обода. Материал головки обода диска должен иметь повышенные пластические свойства и высокий уровень ударной вязкости при рабочей температуре. Практика показала, что при соблюдении перечисленных выше условий концентрация напряжений не представляет опасности в головках дисков как с хвостами типа наездник , так и в елочных хвостах (см. гл. И). Средние напряжения в корне грибка обода при номинальной частоте вращения определяются для дисков последней ступени коэффициентом запаса прочности по отношению к пределу текучести /Ст 1,8, при этом для зоны корня грибка обода и для зоны расточки диска необходим также проверочный расчет (или оценка фактического коэффициента запаса прочности) для максимально возможной частоты вращения. [c.270]

При температурах электролита ниже минус 30 °С батарея не принимает заряд и фактически эксплуатируется разряженной до 50—60 % номинальной емкости. Снижение возможностей пускового устройства при низких температурах затрудняет получение максимальной пусковой частоты вращения коленчатого вала двигателя, а ухудшение условий смесеобразования и воспламенение рабочей смеси существенно затрудняют пуск двигателя. [c.338]

Фактическая частота вращения выходного вала мотор-редуктора при частоте вращения двигателя 1500 и 3000 об/мин не должна отличаться от номинальной более чем на 10 %, а при частоте вращения двигателя менее 1500 об/мин - не более чем на 20 %. [c.763]

Система регулирования подачи жидкого топлива схематично представлена на рис. 6.25. В ней применяется топливный насос объемного действия, регулирование расхода топлива осуществляется двумя потоками со стороны всаса насоса и циркуляцией части топлива. Необходимый коэффициент снижения нагрузки получается умножением сигнала топливной системы на сигнал, пропорциональный частоте вращения вала ГТ. Результирующий сигнал устанавливает долю рециркуляции для насоса либо регулирует открытие байпасного клапана таким образом, чтобы фактический расход топлива, измеренный через скорость делителя потока жидкого топлива, был равен расчетному значению. [c.216]

После определения расчетной частоты вращения уточняют ее по паспорту станка, т.е. принимают фактически имеющуюся частоту вращения шпинделя, близкую к расчетной. [c.118]

Фактические значения частот вращения шпинделя и минутных подач даны в табл. 6.46...6.48. [c.279]

По табл. 6.47 определяем частоту вращения шпинделя (по диаметру фрезы и ближайшему значению скорости), корректируем ее по паспортным данным станка и определяем фактическую скорость V резания при и=160 об/мин. [c.300]

На рис. 7.7, б даны эпюры радиальных и окружных напряжений в диске (варианты 10—12) соответствующий проект показан штриховой линией. На рис. 7.8 показаны эпюры напряжений для проектов 1—3. Варианты 10—12 подтверждают предположение о том, что при задании большого требуемого запаса по разрушающей частоте вращения (здесь кы л/ = 1,3, кы n = 1-25) по сравнению с запасами по напряжениям ка, = l,4-i-l,l, ка = 1,4-ь-1,1) на результаты проектирования влияют только первые два ограничения. Все полученные решения при различных величинах ко, N и 09 /V одинаковы фактические запасы по напряжениям в оптимальном проекте получились большими 1,43, /еао=1,44. [c.211]

Находят частоту вращения фрезы и, мин , п = QQ VJ nD). Полученную частоту вращения корректируют по паспорту станка и принимают в качестве фактической Лф(ист)- [c.258]

По найденной скорости резания подсчитывают частоту вращения шпинделя станка и уточняют его по паспорту станка, принимая ближайшую меньшую из имеющихся на станке. Проверка режимов резания по мощности электродвигателя заключается в определении потребной мощности Л и в сравнении ее с фактической N3, т. е. необходимо чтобы N Л/э. [c.222]

Частота вращения чат t Режим работы Фактическое передаточное число Вф [c.215]

На основании экспериментальных зависимостей (рис. 13.28) можно рассчитать расход затворной жидкости через камеру уплотнения (рис. 13.29). Эти данные приведены для двойного торцового уплотнения с частотой вращения вала 1000 мин когда затворная жидкость — вода, разность температур на выходе и входе составляет 10 °С. Для подсчета фактического расхода затворной жидкости с другой теплоемкостью с другой частотой вращения вала п и при ином перепаде температур можно использовать следующую формулу [c.450]

У асинхронных электродвигателей различают пс — синхронную частоту вращения ротора (при отсутствии нагрузки) и пн — фактическую частоту вращения ротора (или номинальную). [c.68]

Проверка частоты вращения я2 при и =2 фактическая частота вращения [c.186]

Примечания 1. Фактическая частота вращения выходного вала не должна отличаться от номинальной более чем на 10 %. [c.212]

Фактический размер компенсации по длине инструмента Фактический радиус компенсации инструмента Координаты начала и конца обработки Частота вращения Подача [c.178]

Полученные значения частоты вращения шпинделя и подачи сравнивают с паспортными данными станка и при необходимости определяют фактические скорость резания и подачу. С целью повышения стойкости режущего инструмента корректирование рекомендуется производить за счет снижения скорости резания. [c.235]

Структурная сетка позволяет определить количество ступеней частот вращения на валах количество групповых передач и порядок их конструктивного расположения число передач в каждой группе диапазоны регулирования групповых передач, которые равны ф в степени, равной числу интервалов ф, заключенному между крайними лучами, выходящими из одной точки диапазоны регулирования на промежуточных валах. Структурная сетка не дает фактических значений частот вращения и передаточных отношений передач в группах. Для определения этих параметров строят график частот вращения. Для его построения должны быть известны а) знаменатель ряда ф. б) фактические частоты вращения от л, до [c.249]

С учетом цели испытаний при сборке ротора полотну диска был задан увеличенный до 1,7 мм осевой прогиб вместо требуемого по ТУ прогиба в 0,6-0,8 мм. Цикл нагружения диска имел трапецеидальную форму со следующими параметрами максимальная частота вращения — 12500 об/мин минимальная частота вращения — 1000 об/мин длительность выдержки диска при максимальных оборотах — 40 с. Максимальные обороты в цикле испытаний составляли 108 % от оборотов ротора двигателя при его работе на в,злетном режиме в эксплуатации и по расчету [12] отвечали при фактическом прогибе по.тотна уровню интенсивности напряжений в зоне зарождения трещин, равному 740 МПа. При снижении оборотов диска до 1000 об/мин в зоне зарождения трещин эквивалентные напряжения снижались до 600 МПа. В процессе испытаний образование в диске усталостной трещины произошло в интервале наработки от 800 до 1000 циклов. [c.489]

Принципиальная схема изготовления композиционного материала электрохимическим методом с использованием непрерывных волокон показана на рис. 79. Волокно перематывается с катушки через натяжное приспособление на специальную металлическую оправку, служащую катодом. Оправка частично погружена в электролит и совершает вращательное движение с заданной скоростью. Анод, изготовляемый из осаждаемого металла высокой чистоты, помещается на определенном расстоянии. Частота вращения оправки определяется скоростьго осалодения покрытия н требуемым содержанием волокон в композиционном материале. Характер осаждения и формирования монослойного и многослойного материала в значительной степени зависит от диаметра волокон, расстояния между волокнами на оправке, электропроводности волокон и условий осаждения. Плотный, бесгюристый материал получается тогда, когда покрытие равномерно покрывает поверхность волокон и пространство между волокнами. При использовании в качестве упрочнителя тонких, непроводящих волокон, как правило, не наблюдается образования пористости, н композиционный материал фактически не требует дальнейшего уплотнения методом прессования, спекания или прокатки. При использовании же волокон бора, карбида бора или металлических волокон диаметром 100 мкм и более в процессе формирования композиции образуется пористость. [c.176]

Расчеты эти несложны, однако на рабочем месте производить их не всегда удобно. Выполнить эту задачу вам поможет номограмма (рис. 40). Если вы ее аккуратно и точно вычертите тушью на плотной бумаге, наклеите на картонке и будете держать в прозрачном целлофановом конверте, она вам будет служить длительное время для быстрого определения указанных выше параметров без каких-либо расчетов. Метод нахождения частоты вращения п шпинделя (инструмента) по рекомендуемой справочниками скорости резания v для деталей с различными диаметрами D вполне понятен по приведенному на рисунке (пунктирная линия) примеру. Для этого достаточно наложить на номограмму обычную линейку так, чтобы ее кромка проходила через соответствующие отметки на вертикальных шкалах D и о. При этом точка пересечения линейки с линией п покажет искомую частоту вращения. А при определении скорости резания по MiRe THOH частоте вращения шпинделя и диаметру детал линейку ориентируют по шкалам D и п, а пересечение линейки со шкалой v обозначит фактическую скорость резания при данной частоте вращения шпинделя (инструмента). [c.144]

Точность резьбы. Точность основных размеров и формы резьбовой части болтов и шпилек также зависит от условий формирования резьбы. При формировании резьбы без упора отклонение от номинальных значений основных диаметров резьбы зависит не только от средних значений диаметра заготовки и механических характеристик, но и (в значительной мере) от параметров режима накатывания. На рис. 7.7 в качестве примера показана зависимость относительного среднего диаметра резьбы 4/4 (4> 4 номинальное и фактическое значения) от продолжительности процесса, полученная В. Г. Петриковым. По характеру эти кривые аналогичны кривым на рис. 7.5. Поля, характеризующие разброс размеров, заштрихованы. Значения отношения 4/4 > 1 получены при накатывании в заполненном контуре. Аналогичный характер имеют зависимости отношения 4/4 от частоты вращения (окружной скорости) инструментов, скорости радиальной подачи и силы, накатывания. Основное влияние на разброс размеров резьбы оказывают колебания диаметра заготовки и давле- [c.245]

Переработка осуществлялась на каландре 3-160-320 при постоянстве частот вращения валков, образующих калибрующий зазор пу = 30 об/мин, П2 = = 23,65 об/мин. Кроме зазора между валками Но варьировалась температура изотермической переработки Т в диапазоне технологических режимов. Толщина слоя резиновой смеси в запасе специальному регулированию не подзерга-лась, но измерялось ее фактическое значение в каждом эксперименте. [c.95]

По табл. 6.47 определяем частоту вращения шпннделя н проверяем ее соответствие технической характеристике станка (см. табл. 5.2). Принимаем Яст=ЮО об/мин, при этом фактическое значение и = 62,8 м/мин. [c.248]

В практических расчетах принимают, что разгон механизма до номинальной частоты вращения происходит при некотором условном постоянном значении среднего пускового момента Млуск за то же время, что и при действии фактического переменного пускового момента. Этот средний пусковой момент для двигателей с короткозамкнутым ротором подсчитывают по приведенным в паспорте кратностям пускового Клуск и максимального Кгаа.х моментов. Кратность среднего момента за период пуска [c.285]

В частности, недопустимый прогиб валов нарушает правильность работы зубчатого зацепления (сх. а) и подшипников (сх. б). Неодинаковая крутильная жесткость отрезков вала 2 и 3 (сх. б) приводит к несинхронному вращению деталей J и 4 (это нежелателадо, например, в м. передвижения мостовых кранов). Расчет на жесткость сводится к определению критической силы и критической частоты вращения для первого и второго условий й сравнению их, с фактической, силой или предусмотренной частотой вращения. Для третьего и четвертого условий опре деляют прогибы, углы наклона оси, углы закр34чивания и сравнивают их с допустимыми, при. неблагоприятных результатах сравнения Ж. соответственно изменяют. [c.87]

После опробывания станка включением механизмов и установления его безаварийной работы приступают к испытаниям на холостом ходу. При этих испытаниях последовательно изменяют на всем диапазоне регулирования частоту вращения главного привода и привода подач и проверяют фактическое отклонение частот вращения. Одновременно проверяют работу электродвигателей, муфт, тормозов, СОЖ и для привода главного движения записывают мощ- [c.301]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...