Свойства соединений титана

Режимы сварки и механические свойства соединений титана с алюминием [c.203]

Как соединение карбид гитана известен около ста лет. За это время подробно изучены традиционные способы его получения (в основном углетермическое восстановление оксидов титана), его физические, механические и химические свойства. Наряду с другими карбидами получение и свойства карбида титана достаточно подробно освещены в литературе [1—8]. За это же время в истории карбида гитана произошли три знаменательные события, приведшие к увеличению в сотни раз использования в технике материалов, в том или ином количестве содержащих карбид гитана. [c.4]

Отсутствие металлической проводимости и диэлектрические свойства галогенидов щелочных металлов и окислов щелочноземельных металлов указывают на переход одного (или двух) валентных электронов, вследствие чего зона проводимости металла оказывается пустой. Исследования нитридов переходных металлов III группы также указывают на полупроводниковый характер этих соединений [128]. Систематические исследования физических свойств карбидов титана, циркония и гафния показали [129, 130], что металлический характер проводимости в этих карбидах обусловлен исключительно вакансиями по углероду, создающими избыток атомов металла, которые вносят свои d- и s-электроны в зону проводимости. Концентрация электронов проводимости линейно уменьшается с понижением концентрации вакансий и при стехиометрическом составе достигает нуля (рис. 37). [c.93]

В последние годы было установлено [119, 188, 190], что в сталях, подвергнутых высокотемпературной закалке, а также в околошовной зоне их сварных соединений на границах зерен образуются цепочки карбидов стабилизирующих элементов. Эти результаты в сочетании с изложенными выше данными о коррозионно-электрохимических свойствах карбида титана и карбида ниобия позволяют высказать новую точку зрения на одну из основных причин ножевой коррозии нержавеющих сталей, стабилизированных титаном. Эта точка зрения, в основном, сводится к избирательному растворению расположенных по границам зерен частиц карбида титана и катализирующему влиянию этого процесса на растворение прилегающих участков стали. [c.68]

На рис. 7 показано, как меняются поверхностные свойства сплава титана с 9% хрома в зависимости от его предварительной электрохимической обработки. Силав помещали в 40%-ный раствор серной кислоты при 100° С и выдерживали в нем при постоянном потенциале +0,645 в, наблюдая в течение 80 мин. изменение плотности тока (кривая 1). Как видно из рисунка, плотность тока во времени уменьшалась, а ее значения не превышали 49 мка/см . Затем потенциал увеличивали до +1,845 в (кривая 2). Плотность тока после небольшого падения начинала расти и достигала в течение 30 мин. 2,1 ма/см , при этом скорость коррозии составляла 7,1 г/м час. Если потенциал снизить опять до первоначального значения, т. е. до +0,645 в (кривая 3), то ход кривой 3 резко отличается от хода кривой 1, т. е. в начальный момент в течение 10 мин. плотность тока на кривой 3 меньше, чем на кривой 1 затем она повышается и в течение 60 мин. достигает максимума, после чего снижается. Следовательно свойства поверхностных соединений, образующихся на сплаве при потенциале +0,645 в, отличаются от свойств соединений, образующихся при потенциале 1,845 в. [c.104]

Грунты защищают металл от коррозии и увеличивают адгезию последующих слоев. В состав грунта входят лак и пигмент (50— 70%), обладающий защитными свойствами. В зависимости от вида пигмента грунты делятся на следующие группы содержащие соли хромовой кислоты, цинковый и стронциевый крон и др. содержащие свинцовый или железный сурик (пассивирующие грунты) цинковую пыль (протекторные грунты) и инертные пигменты (соединения титана и т. д.), создающие изолирующие покрытия. [c.467]

С т е к л о в О. И. Влияние водорода в процессе коррозии на свойства сварных соединений титана, Сварочное производство , 1967, № 2. [c.382]

Выполнение изложенных выше требований позволяет получить сварное соединение титана и его сплавов без непроваров, трещин, шлаковых включений и других макродефектов (рис. 152). Как видно из рис. 152, при электрошлаковой сварке титана в металле шва и околошовной зоны наблюдается еще больший, чем в случае сварки стали, рост зерна. Однако здесь он не оказывает существенного влияния на механические свойства металла (табл. 114). [c.305]

Механические свойства сварных соединений титана зависят не только от технологии сварки, но в значительной степени и от чистоты основного и присадочного материала. Примеси азота и кислорода в титане резко повышают проч. [c.551]

Для получения качественного сварного соединения титана в нем ограничивают содержание азота, кислорода, водорода и углерода с этой целью защищают металл шва и околошовной зоны при сварке инертными газами. Для защиты шва и околошовной зоны от воздуха применяют горелки с козырьком. Корень шва защищают плотным поджатием кромок свариваемых деталей к медной или стальной подкладке и подачей инертного газа в подкладку, изготовленную из пористого материала. Механические свойства и структуру металла шва и околошовной зоны можно регулировать выбором наиболее рациональных режимов и технологии сварки, а также последующей термической обработкой. Аргонодуговую сварку титана в инертных газах вьшолняют в среде аргона высшего и 1-го сорта постоянным током прямой полярности. [c.194]

Режимы сварки и свойства соединений сплавов титана с медью [c.198]

Из табл. 13.11 видно, что во всех сл аях прочностные свойства соединений, полученных диффузионной сваркой с печным нагревом, выше, чем при индукционном. Наименьшая прочность наблюдается при непосредственном соединении титана с медью. [c.199]

Режимы диффузионной сварки титана с медью и свойства соединений [c.199]

Однако, несмотря на такой характер изменения равновесного содержания водорода в металле, его количество, которое может быть поглощено при сварке, в ряде случаев значительно ухудшает свойства сварных соединений (например, в сварных соединениях титана). [c.218]

Галоидные соединения титана. Их свойства представлены в табл. 12. [c.88]

Проверка влияния чистоты основного металла и аргона по кислороду и азоту на механические свойства сварных соединений титана ВТ1 показала, что угол изгиба сварного соединения, выполненного на листе толщиной 1,5 мм в чистом аргоне вольфрамовым электродом без присадочного металла, снижается с 180 до 100° при повышении содержания кислорода в основном металле от 0,15 до 0,3%. Повышение суммарного содержания кислорода и азота в основном металле с 0,17 до 0,57% снижает угол изгиба сварного соединения со 180 до 15°. [c.280]

С. М. Гуревич. К вопросу о влиянии водорода на склонность к трещинам и механические свойства сварных соединений титана. — Автоматическая сварка, № 1, 1957, стр. 8—13. [c.307]

М. X. Ш о р ш о р о в, Г. В. Н а 3 а р о в. Влияние некоторых легирующих элементов на свойства сварных соединений титана и его сплавов. — Сварочное производство, № 3, 1958, стр. 30—33. [c.308]

Обобщены физико-химические, технологические и опытно-промышленные исследования, направленные на совершенствование химической технологии производства титана, снижение его энергоемкости и повышение производительности агрегатов. Книга способствует развитию физико-химических основ хлорирования оксидных соединений титана, магниетермии титана и его свойств. [c.111]

Химические свойства. В большинстве химических соединений с другими элементами титан четырехвалентен, реже трехвалентен. Имеются и неустойчивые двухвалентные соединения титана, например, с галоидами. Химическая активность титана с повышением температуры возрастает. При наличии активированной поверхности титан может поглощать водород из окружающей среды при 20° С, а при 300° С скорость поглощения водорода достигает максимума. Водород вызывает охрупчивание титана, главной причиной чего является образование гидридов и микросегрегация водорода в дефектных местах атомной решетки. Растворимость водорода в титане является обратимой, поэтому можно почти полностью удалить эту вредную примесь путем вакуумного отжига. [c.171]

Механические свойства нелегированного титана. Прочностные и пластические свойства нелегированного титана определяются содержанием в нем примесей кислорода, азота и в меньшей степени углерода, железа и кремния. Особо чистый титан, полученный путем термической диссоциации его летучих соединений с йодом (йодидный титан), имеет предел прочности 25,6 кПмм , предел текучести (0,2%) 10,6 кПмм , относительное удлинение 72% (на расчетной длине 13 мм), поперечное сужение 86,2%. Содержание примесей в этом металле не превышало следующих пределов 0,01% Н, 0,001% N, 0,03% С, [c.180]

В предыдущем параграфе указывалось на образование в рассматриваемой системе цепи комплексов типа [TiOe], соединений переменного состава Ti0.x, включающих кислородные вакансии. Высокие адсорбционные свойства двуокиси титана и тита-натов позволяют использовать их для очистки щелочных металлов от кислорода методами, сходными с абсорбционной хроматографией водных растворов. Для ускорения переноса здесь также может быть использовано наложение э. д. с. постоянного тока. [c.278]

На поверхности титана всегда имеется альфпрова1шый слой, нa ьrщ нFlыи атмосферными газами. Перед пайкой этот слой иеоб.ходимо удалить пескоструйной обработкой или травлением в растворе следующего состава 20— 30 мл H.jNO.,, 30—40 мл НС1 на литр воды. Время травления 5—10 мин при 20 X, После такой обработки на поверхности титана все же остается тонкая окисная пленка, препятствующая смачиванию его поверхности припоем. Поэтому иногда пытаются паять титан с применением специальных флюсов, по составу аналогичных флюса.м для пайки алюминия. Но соединения титана, паянные с применением таких флюсов, не отличаются высоким качеством. Обычно пайку титана и его сплавов ведут в вакууме или в аргоне марки А, который тщательно очищен от примесей кислорода, азота и паров воды. Только в такой чистой атмосфере или Б вакууме окисная и нитридная пленки на титане растворяются в металле при условии, что температура пайки выше 700 °С, Поэтому процесс пайки титана ведут обычно при температуре 800—900 °С, что способствует быстрой очистке поверхности титана и хорошему смачиваишо его припоями. Пайку титановых сплавов при более высоких температурах производят довольно редко (особенно печную), так как при его длительном нагреве при температурах выше 900 °С отмечаются склонность к росту зерна и некоторое снижение пластических свойств. Поскольку предел прочности основного металла при этом практически не снижается, то в отдельных случаях соединение титановых сплавов пайкой производят даже при 1000 °С. [c.255]

Для анализа коррозионных свойств карбида титана существенную информацию можно получить из диаграммы Пурбе, в которой приведе-шл области термодинамической устойчивости соединений титана (рис. [c.53]

При изменении дозы ионного легирования наблюдается изменение характера защитного действия легирующих добавок. Например, увеличение дозы легирующего палладия от 10 до 5-10 моль/см вызывает изменение фазового состава поверхности от образования соединений титана с палладием типа Т12Рс1 и ИРйг до формирования металлической пленки чистого палладия на титане, что способствует повышению противокоррозионных свойств поверхностного слоя. [c.135]

Припои Ag — 5% А1 и Ag — 5% Ti при пайке титана обладают хорошей растекаемостью и образуют плавные галтели. Температура плавления припоев 913 С. Однако соединения из титана, паянные этими припоями, имеют пониженную прочность и корро-вионную стойкость. Снижение температуры плавления серебряных припоев достигается при легировании их легкоплавкими элементами, например оловом, но при этом вследствие образования в шве химического соединения титана с оловом и повышения диффузионной пористости происходит снижение пластичности паяного соединения. Легирование припоев особолегкоплавким элементом — галлием позволяет сохранить высокие механические свойства паяного шва и снизить температуру пайки на С. [c.117]

Титановые сплавы. Соединение титана с углеродом (до 20%) образует карбид титана, обладающего высокой температурой плавления (3140°) и твердостью, и поэтому широко применяемому в твердых сплавах. Соединения технического титана с железом, марганцем, хромом, молибденом, ванадием, оловом и другими легирующими компонентами образуют титановые сплавы, обладающие повышенными прочност ныьш свойствами и лучшей обрабатываемости резанием по сравнению с титаном Химический состав промышленных титановых сплавов приведен в табл. 51 а их свойства — в табл. 52. [c.149]

Основная проблема свариваемости титана и его сплавов связана с влиянием термического цикла сварки на их свойства. Сварочный нагрев в ряде сплавов титана приводит к образованик> стабильных и метастабильных структур, вызывающих охрупчивание металла, рост зерен в околошовной области и т. п. Все этс отрицательно влияет на механические свойства соединений. [c.82]

Механические свойства технического титана невысоки. Поэтому он не находит широкого применения в качестве конструкционного материала для тяжело нагруженных деталей. Для улучшения механических свойств в состав титана вводят легирующие элементы. Под влиянием легирующих элементов стабилизируются а- или р-фазы или образуется смесь этих фаз. Но наряду с этим легирующие элементы могут образовывать хими ческие соединения с титаном, повышающие твердость и снижающие пластичность сплава. В результате термической обработки [c.95]

Коррозионные свойства сварных соединений титана нри сварке плавленпем 52, 53, 67, 70]. Коррозионная стойкость сварных соединений тптана равноценна основному металлу в средах, где титан находится в пассивном состоянии. В некоторых водных неокислительных С])едах сварные соединения могут подвергаться преимущественному по сравнению с основным металлом межкристаллпт- [c.368]

Экспериментальные работы показали, что введение добавок в шихту магнезитовых изделий резко изменяет их свойства. Так, пористость брикета из окиси магния зависит не только от рекристаллизации периклаза, но и от характера и количества присутствующих примесей (добавок). При введении добавок, не реагирующих с MgO и практически не образующих с ней твердых растворов или легкоплавких эвтектик, имеет место понижение пористости с увеличением размеров зерен периклаза. При введении добавок, реагирующих с периклазом (Si02, AI2O3) или образующих с ним непосредственно или в виде продуктов реакции твердые растворы (РегОз), максимальная плотность брикета достигается при размерах зерен периклаза в 30—60 мк. Наиболее интенсивное спекание имеет место при образовании твердых растворов с ограниченной растворимостью (особенно при наличии соединений титана). [c.300]

Для сравнения титановых сплавов С. Г. Глазунов предложил принять за основу тип структуры, а не. технологические признаки [42, с. 13]. Все промышленные титановые сплавы по типу структуры являются твердыми растворами на основе одной из аллотропических модификаций титана. Попытки исследователей создать промышленные титановые сплавы с металлидным типом упрочнения были безуспешны (исключение составляет только опытный бинарный сплав Т1 —Си). Встречающиеся в титановых сплавах металлиды (например, химическое соединение титана с хромом, карбид и гидрид титана и др.) вредно воздействуют на механические и технологические свойства титановых сплавов. В некоторых случаях можно предполагать, что в промышленных титановых сплавах существуют полезные металлидные добавки. Так, небольшие добавки кремния (0,1—0,2%) сильно влияют на жаропрочность титановых сплавов, содержащих молибден (ВТЗ-1, ВТ8, ВТ9), что можно объяснить образованием дисперсных выделений очень устойчивой и тугоплавкой фазы — дисилицида молибдена. [c.21]

Молибден — серебристо-серый металл с удельным весом 10,3 г см Механические свойства молибдена зависят от предшествующей обработки. На воздухе при температуре выше 400° С он окисляется в молибденовый ангидрид. Молибден после рекристаллизации (температура рекристаллизации — 1000° С) становится хрупким. Перед сваркой молибдена необходимо с его поверхности удалить окислы травлением в смеси серной, азотной, хромовой и плавиковой кислот или в расплавленном каустике. Удовлетворительный разогрев достигается непрерывным оплавлением при подаче плиты по параболическому графику параметры процесса сварки близки к параметрам, используемым при сварке титана. На характер распределения температуры перед осадкой существенно влияет установочная длина. Ее чрезмерное уменьшение приводит к снижению 1емнературы торцов перед осадкой, что понижает свойства соединения. Скорость осадки должна быть максимальной, исключающей окисление металла торцов перед осадкой, а усилие и величина осадки должны быть достаточны для удаления металла. [c.154]

При быстром охлаждении (а + Р)-сплавов возможно образование хрупких метастабильных фаз типа мартенситных, снижающих пластические свойства соединений и способствующих образованию холодных трещин. Хрупкие промежуточные фазы могут появиться и при медленном охлаждении метастабильных (неустойчивых) Р-сплавов. Поэтому главный критерий выбора режимов сварки сплавов титана — скорость охлаждения при температуре полиморфного превращения. Сварку а-сплавов следует проводить при минимальных погонных энергиях из соображений ограничения роста зерна (а + Р)-сплавы, где велика опасность образования хрупких промежуточных и мартенситоподобных фаз и интерметаллидных соединений, целесообразно сваривать на мягких режимах с малыми скоростями охлаждения Р-сплавы со стабильной или метаста-бильной структурой следует сваривать со скоростями охлаждения, близкими к закалочным. В процессе охлаждения после сварки или вылеживания сварных конструкций с неустойчивыми структурами может проходить старение с дополнительным образованием хрупких упрочняющих фаз. В результате пластические свойства соединений снижаются. Для стабилизации механических свойств и снятия остаточных напряжений сварные соединения а-сплавов подвергают отжигу при температуре 500...600°С, вьщержке 0,5... 1 ч. Упрочняющая термообработка (а + Р)- и Р-метастабильных сплавов (ВТ6, ВТ14, ВТ22) состоит в закалке с температурой 880...950 °С и старении при температуре 475... 500 °С в течение 8... 22 ч. Термообработку проводят в вакууме, в камерах с контролируемой атмосферой или герметичных оболочках. [c.334]

Высокая химическая активность титана затрудняет подбор при,поев. Серебряный припой является, по-видимому, одним из наиболее удовлетворительных тугоплавких припоев, применяемых при 1пайке титана. В качестве припоя также рекомендуется сплав серебра, содержащий 15% Мп. Наиболее высокие механические свойства соединений после пайки могут быть получены, если процесс пайки проводят в печи в атмосфере чистого гелия (в контейнерах, ка.мерах). Предел прочности соединения титана с титаном при применении серебряного припоя составляет 18—22 кг/мм -, для припоя состава Ag-fl5% Мп — 31 кг1мм . [c.101]

Влияние процесса сварки на структуру и свойства сплавов титана зависит от типа сплава (а- или a+ -сплавы), а также вида и количества а- и -стабилизирующих элементов. Нами было показано, что механические свойства сварных соединений а-сплавов близки к свойствам основного металла. Сварные соединения a+ -сплавов имеют пониженную пластичность по сравнению с основным металлом, причем особенно резко она схгижается с увеличением количества -стабилизирующих элементов свыше определенного предела. Влияние легирующих элементов на свойства сварных соединений сплавов титана изучалось многими зарубежными и советскими исследователями. Подробный анализ большинства этих работ, а такн е ряда исследований автора был приведен в обзоре [164] и монографии [72]. [c.281]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...