Остаточные напряжения в сварных соединениях

Остаточные напряжения в сварных соединениях труб поверхностей нагрева очень невелики. [c.201]

Фиг. 28. Эпюры реактивных остаточных напряжений.-в сварном соединении в стык с наличием закрепления.

Усталостная прочность деталей машин в связи с масштабным фактором и остаточными напряжениями в сварных соединениях [c.18]

Остаточные напряжения в сварных соединениях определялись после сварки, после различных режимов термообработки, а также учитывалась конструкция сварных образцов. [c.24]

По продолжительности существования собственные напряжения бывают временные, которые существуют только во время сварки, и остаточные, сохраняющиеся устойчиво в течение длительного периода после сварки. Распределение остаточных напряжений в сварных соединениях весьма разнообразно и трудно поддается регламентации и четкой классификации. Более или менее стабильный характер имеют остаточные собственные напряжения вдоль швов, в первую очередь стыковых (рис. 22). Для большинства сплавов в сварном шве величина наиболее опасных растягивающих остаточных напряжений достигает значения предела текучести и иногда превышает его. [c.39]

Основные пути получения сварных соединений с удовлетворительными свойствами уменьшение содержания вредных примесей в основном и присадочном металле снижение временных (температурных) и остаточных напряжений в сварных соединениях предупреждение зафязнения металла шва и околошовной зоны при сварке, особенно газами атмосферы. [c.480]

Остаточные напряжения в сварных соединениях 257 [c.257]

Изучению роли остаточных напряжений в сварных соединениях посвящено значительное количество как зарубежных, так и отечественных исследований [81, 82, 146, 169, 187]. Особенно большой вклад в изучение этой проблемы был внесен трудами советских исследователей (ИЭС им. Патона, МВТУ им. Баумана, ЦНИИТМАШ и др.). [c.35]

Рис, 4. Схема распределения продольных остаточных напряжений в сварном соединении [c.408]

Остаточные сварочные напряжения. Распределение остаточных напряжений в сварных соединениях разнородных сталей непосредственно после сварки не отличается от обычно наблюдаемого в однородных сварных соединениях (рпс. 7). Основным источником возникновения сварочных напряжений является в обоих случаях неравномерность разогрева изделия и жесткость соединяемых деталей. Различие характеристик термического расширения может не учитываться при оценке поля остаточных напряжений в изделии. В связи с этим сварные соединения из разнородных сталей, не подвергающиеся отпуску поело сварки и работающие прп комнатной иди сравнительно умеренных температурах до 200—300°С (в зависимости от жесткости изделия), могут рассматриваться как обычные сварные конструкции из однородных сталей с неснятыми сварочными напряжениями. [c.200]

Низкотемпературный отжиг или высокий отпуск применяется для снятия или уменьшения остаточных напряжений в сварных соединениях, а также [c.171]

Возможность хрупкого разрушения возрастает с увеличением размеров деталей и усложнением их формы и особенно с повышением уровня остаточных напряжений в сварных соединениях. Для использования упомянутого метода расчета необходимо уточнение основных параметров предельного состояния при хрупком разрушении, связанных с формой детали и распределением остаточных напряжений. [c.352]

Рис. 1.32. Распределение но ширине пластины продольных остаточных напряжений в сварных соединениях из различных сплавов

Несмотря на достигнутые обнадеживающие результаты, еще существуют проблемы, требующие продолжения исследований. В первую очередь необходимо снизить основные параметры диффузионной сварки — температуру и сварочное давление — для сокращения продолжительности технологического цикла и уменьшения остаточных напряжений в сварных соединениях. [c.201]

Рис. 3. Распределение остаточных напряжений в сварных соединениях сталей, испытывающих структурные превращения при низких температурах

Остаточные напряжения в сварных соединениях аустенитных сталей, алюминиевых и титановых сплавов, не испытывающих структурных превращений (рис. 6-6, а, кривая 1), по характеру распределения аналогичны малоуглеродистым сталям. Однако, если в малоуглеродистых и аустенитных сталях максимальные [c.143]

В легированных сталях при нагреве выше температуры Л г. а затем при охлаждении происходят структурные превращения, сопровождающиеся изменением объема металла. На рис. 6-6, а кривая 2 показывает изменение линейного размера на стадии охлаждения в случае, если металл был нагрет выше температуры структурных превращений Л г,. До температуры, равной примерно 300° С (рис. 6-6, с, кривая 2), происходит укорочение металла, а затем в интервале температур 300—100° С, несмотря на уменьшение температуры, происходит увеличение объема металла, вызванное структурным превращением. Остаточные напряжения в сварном соединении из такой стали имеют сложный характер (рис. 6-6,б). Например, при сварке легированной стали аустенитными электродами остаточные напряжения в шве будут примерно равны пределу текучести аустенитного металла (зо-нэ[/ ). К шву примыкает зона /г> которая нагревалась вьпне [c.143]

Как показали исследования, остаточные напряжения в сварных соединениях паропроводов из перлитных сталей непосредственно после сварки могут достигать предела текучести металла шва. Однако они редко приводят к повреждениям сварных стыков, если им не сопутствуют дефекты сварки или грубые нарушения установленных режимов сварки. Остаточные напряжения в стыках перлитных трубопроводов снижаются при высоком отпуске, проводимом после сварки. В процессе эксплуатации при высоких температурах они относительно быстро релаксируют. Так, сразу после сварки электродами ЦЛ-14 в сварных стыках паропровода из стали 12МХ одного из котлов ТП-230, на котором в порядке эксперимента не производился отпуск сварных соединений, среднеквадратичные напряжения на внутренней поверхности стыка достигали 16,3 /сГ/жж . После 5 500 ч эксплуатации сварных стыков, не проходивших термической обработки, величина среднеквадратичных напряжений снизилась до 4,4 кГ1мм . [c.201]

Однако в некоторых случаях проколачивание может давать и отрицательный результат. Как показали исследования ЛМЗ [55], проколачивание аусте-нитных швов не снижает величины остаточных напряжений в сварном соединении, приводя в то же время к дополнительному охрупчиванию шва. [c.64]

С целью достижения однородности свойств сварного шва, ЗТВ и основного металла, а также снятия остаточных напряжений в сварном соединении широко в практике применяются различные виды его последующей обработки, описанные в работах Винокурова В.А., Куркина С.А., Николаева Г.А., Земзина В.Н, Сагалевича, Федюкина В.К. и других ученых. Однако широко используемые виды ТО не [c.6]

Г. К- Евграфов и В. О. Осипов с целью перераспределения остаточных напряжений в сварных соединениях, вместо нагрева круговой локальной площадки предложили нагревать прямоугольные зоны металла вдоль приваренного элемента. При увеличении зоны подогрева отмечается более стабильное перераспределение остаточных напряжений. Нагрев осуществляли ацетилено-кисло-родным пламенем газовой горелки до температуры 300—550° С [48, 49]. [c.235]

Рассмотренный кратко термодеформационный цикл сварки, обусловливая появление уравновешенных упругих деформаций в зоне сварного соединения, приводит к возникновению остаточных сварочных напряжений в сварном соединении. В зонах, где должны происходить деформации сжатия, возникают растягивающие остаточные напряжения, а уравновешивающие их сжимающие напряжения соответственно появляются в зонах с деформацией растяжения. На величину и распределение остаточных напряжений кроме неравномерных деформаций изменения объема металла при охлаждении оказывают влияние и объемные изменения, протекающие ниже температуры распада аустенита. Эти изменения у различных сталей протекают по-разиому и зависят от содержания в стали углерода и легирующих элементов. На рис. 4 представлена схема распределения остаточных напряжений в сварном соединении. Уровень напряжений и размеры растянутых и сжатых зон зависят от условий сварки и состава свариваемой стали. По данным табл. 2 можно судить о роли состава стали в возникновении остаточных напряжений в сварном соединении. Экспериментально определенные величина и распределение остаточных напряжений в сварных соединениях труб с толщиной стеики 30—36 м.м из стали 15ХМ, выполненных ручной дуговой сваркой с получением металла шва близкого состава, приведены на рис. 5. [c.408]

Рис. в. Эпюры остаточных напряжений в сварных соединениях труб с толщиной стенкн 31—36 мм из стали 15 ХМ [7 ] а — продольные по влеоте шва б — касательные по высоте шва в -- продольные иа виешией поверхио-стн е касательные иа Внешней поверхности [c.409]

Повышение уровня остаточных напряжений в сварном соединении (например, за счет увеличения его жесткости) уменьшает его живучесть поэтому целесообразно использовать для сваркп электроды, обеспечивающие возможно более пластичный металл шва (точки А, С пересечения кривых 3 п 4 кривой 2). Более высокая длительная прочность основного металла при прочих равных условиях увеличивает стойкость сварных соединений против саморазрушений (рпс. 14). [c.119]

Как показали исследования, остаточные напряжения в сварных соединениях паропроводов из перлитных сталей сразу после сварки могут достигать предела текучести наплавленного металла. Однако они редко приводят к повреждениям сварных стыков, если им не сопутствуют дефекты сварки или грубые нарушения установленных режимов сварки. Остаточные напряжения в стыках перлитных трубопроводов снижаются при высоком отпуске, проводимом после сварки. В процессе эксплуатации при высоких температурах они относительно быстро релаксируют. Так, сразу после сварки в сварных стыках паропровода из стали 12МХ одной 224 [c.224]

По экспериментальным данным остаточные напряжения в сварных соединениях листов толщиной 225 и 350 м.м, замерепные при помощи проволочных датчиков, не превьыпали 1800 кГ/см . [c.260]

Закономерности возникновения остаточных зональных напряжений в зоне сварного соединения (рис. 8.5) аналогичны рассмотренным. При сварке решающее значение имеет локальность нагрева. Поэтому остаточные напряжения в сварном соединении возникают между нагревавшимся и ненагревавшимся металлом. Поскольку сварке, как правило, подвергают низкоуглеродистые стали, решающее значение для возникновения остаточных напряжений имеют тепловые изменения объемов, а структурные изменения играют второстепенную роль. [c.161]

Использование аустенитных присадочных материалов на основе железа (хромоникелевые стали) для сварки неаустенитных сталей должно давать сварные соединения с наибольшей разницей коэффициентов линейного расширения свариваемой сталп и металла шва и соответственно наибольший уровень тепловых напряжений в сварном соединении. Наименьший уровень остаточных напряжений в сварном соединении разнородных сталей будет иметь место при использовании присадочных материалов на никелевой основе в связи с наименьшей разницей коэффициентов теплового расширения металла шва и свариваемой неаустенитной стали. Следует также иметь в виду, что как было рассмотрено ран.г е, высокое содержание никеля в металле шва дает наименее протяженную мартенситную зону в участке сплавления и наименьшее диффузионное перемещение углерода через границу сплавления при нагреве. [c.306]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...