Свойства механические сварных соединений из титана

Листовой титан хорошо сваривается точечной и шовной сваркой. Даже без защиты зоны сварки инертными газами можно получить сварные соединения с высокими механическими свойствами. [c.11]

Механические свойства сварных соединений титана зависят не только от технологии сварки, но в значительной степени и от чистоты основного и присадочного материала. Примеси азота и кислорода в титане резко повышают проч. [c.551]

Было достигнуто при этом заметное улучшение структуры металла сварных соединений и некоторое улучшение механических свойств. Особенно эффективным было модифицирование основного и присадочного металла алюминием и титаном. Однако добиться заметного улучшения качества границ применением вышеуказанных мер не удалось. Поэтому одним из важнейших требований, предъявляемых к ЭШС ответственных конструкций, является необходимость проведения после сварки высокотемпературной термической обработки (нормализация или закалка с отпуском). В тех случаях, когда заготовки, сваренные ЭШС, подвергаются последующей обработке давлением (ковка или штамповка), высокотемпературная термообработка сварного соединения может быть совмещена с этими операциями, и тогда проводится термическая обработка по режимам, предусмотренным для кованого или штампованного изделия. [c.151]

Присадка титана и ниобия к 17%-иым хромистым сталям благоприятно сказывается на механических свойствах сварных соединении, особенно после электродуговой сварки [34), При автогенной сварке 17%-ных. хромистых сталей, содержащих титан [c.1366]

При использовании в конструкциях нелегированного титана необходимо учитывать, что различные уровни его прочности достигаются за счет суммарного увеличения содержания примесных элементов, из которых одни существенно повышают прочность и снижают пластичность и вязкость, в то время как другие мало упрочняют, но значительно охрупчивают титан. Поэтому рост прочности за счет суммарного увеличения содержания примесей, как правило, сопровождается значительно большей нестабильностью механических свойств. В связи с этим применение нелегированного титана в машиностроении должно определяться соотношением требований конструктивной прочности и стоимости. Если требования по конструктивной прочности невысоки, экономически целесообразно применение низкосортного титана. При высоком уровне эксплуатационных нагрузок, наличии концентраторов напряжений и большого объема сварных соединений в конструкциях целесообразно применение высокосортных марок титана. Следует отметить, что титан с пониженным содержанием примесей, в частности титан марок ВТ1-0, ВТ1-00, по прочности, пластичности и вязкости не уступает целому ряду углеродистых и нержавеющих сталей, бронз, медноникелевых сплавов и может с успехом использоваться в эксплуатационных условиях, где применяются указанные материалы. [c.49]

В сварном шве сталь Х20Н6СЗТ имеет высокую прочность, почти равную прочности основного материала (при сварке различными методами). В качестве присадочной проволоки служит сталь того же состава, а также стали типа 18-8 с титаном и молибденом. Высокие механические свойства этой стали и сварных соединений позволяют применять ее для высокопрочных конструк- [c.285]

Имеются сведения [56] о том, что титан в хромистых сталях (17% Сг) особенно благоприятно влияет на механические свойства сварных швов, которые обычно первыми разрушаются при гидроэрозии. Можно полагать, что сварные соединения при нали-200 [c.200]

Выплавка слитков, а также изготовление поковок, листов, труб из сплава Ti—0,2 Pd в настоящее время в СССР освое-])ы Всесоюзным научно-исследовательским институтом легких сплавов. Из составленных технических условий и паспорта для сплава Ti—0,2% Pd, получившего марку сплав № 4200, следует, что технология производства полуфабрикатов из этого сплава является аналогичной хорошо освоенной технологии, применяемой для сплава ВТ-1. Механические и физические свойства сплава Ti—0,2 Pd соответствуют аналогичным свойствам сплава ВТ-1 [78]. Сплав Ti—0,2 Pd по результатам, полученным в Научно-исследовательском институте химического машиностроения, хорошо сваривается аргоно-дуговой сваркой. По механическим и Коррозионным свойствам сварные соединения практически не отличаются от основного металла. Изготовленный из этого металла трубчатый холодильник был испытан Всесоюзным институтом хлорной промышленности в условиях хлорного производства и показал несомненные преимущества по сравнению с чистым титаном [79]. [c.51]

Стабилизированные титаном или ниобием стали 0Х17Т и Х25Т при кратковременном высокотемпературном нагреве (в том числе при сварке) не приобретают склонности к межкристаллитной коррозии, однако механические свойства в результате нагрева и роста зерна в зоне сварного соединения ухудшаются. Наиболее сильно снижается ударная вязкость основного металла в зоне термического влияния, при этом порог хладноломкости сдвигается в область положительных температур. [c.99]

Например, в сталях перлитного и мартенситного класса эти изменения связаны с мар-тенситным, а иногда и промежуточным превращениями в титане, цирконии и их сплавах — с гидридным превращением. Превращения этого типа сопровождаются резким изменением удельного объема (фиг. 20). Поэтому при сварке металлов и сплавов, претерпевающих фазовые и структурные превращения, развит11е напряжений первого рода обусловлено не только неравномерным нагревом и охлаждением отдельных участков сварного соединения и разницей в их теплофизических и механических свойствах, но и изменением удельного объема в процессе фазовых превращений. [c.157]

Исследования показали, что при лазерной сварке различных металлов и сплавов, таких как алюминий, титан, медь, ниобий, тантал, бронза, стали 08кп и Х18Н9Т, их сварные соединения обладают достаточно хорошими механическими свойствами. Исключение составляют соединения стали с титаном и некоторых тугоплавких металлов, например молибдена с вольфрамом, швы которых имеют микротрещины и часто разрушаются под действием остаточных сварочных напряжений. [c.136]

Технический титан и однофазные а-спла-вы титана (ОТ4, ВТ5, ВТ5-1, АТЗ и др.) хорошо свариваются электрошлаковым способом и после сварки не требуют термообработки сварных соединений. В табл. 4.21 представлены механические свойства сварных соединений из сплава ВТ 1-0, выполненные с применением плавящегося мундщтука и проволоки из сплава ВТ1-00. [c.154]

Получить удовлетворительные свойства титан-алюминиевых соединений можно также с помощью клинопрессовой сварки. Сочетание высокой степени пластической деформации, температуры нагрева и времени процесса создает благоприятные условия для формирования надежного соединения. Схема процесса (рис. 13.18) и оптимальные величины основных параметров сварки позволяют интенсифицировать термический и механический факторы активации контактных поверхностей, ограничить развитие объемной диффузии. Установлено, что величина угла заточки впрессовываемой детали существенно влияет на один из главных активирующих факторов - пластическую деформацию контактных слоев соединяемых металлов. С увеличением угла заточки титановой детали прочность соединения уменьшается. Угол заточки, при котором обеспечивается прочность сварного соединения выше прочности алюминиевой части переходника (<120°). [c.204]

В сварном шве сталь Х20Н6СЗТ имеет высокую прочность при сварке различными методами, почти равную прочности основного материала, но большую хрупкость, ограничивающую применение. В качестве присадочной проволоки используется сталь того же состава, а также стали типа 18-8 с титаном и молибденом. Высокие механические свойства этой стали и сварных соединений позволяют применять ее для изготовления высокопрочных конструкций. Благодаря этому можно уменьшить расход никеля, в том числе и за счет снижения веса конструкций. [c.1380]

Поверхность реза хромоникелевой стали, выполненного струей аргоновой пл азмы, имеет литой слой глубиной 0,2—0,5 мм. Протяженность зоны влияния с измененным зерном составляет 0,9 мм. На поверхности реза наблюдается изменение химического состава металла. Особенно заметно выгорает титан, содержание которого в поверхностных участках сокращается в 2—3 раза. Однако механические свойства и склонность к межкристаллитной коррозии сварных швов, выполненных по кромкам, подготовленным плазменной резкой без последующей обработки, практически равноценны соответствующим характеристикам соединений, сваренных по кромкам, подготовленным фрезерованием. Аналогичные результаты получают при резке аргоно-азотной плазмой и при резке аустенит-ных сталей проникающей дугой. Резке проникающей дугой в аргоне и аргоно-азотных смесях соответствует зона термического влияния глубиной 0,3—0,75 мм. В поверхностной пленке толщиной 0,005—0,35 мм наблюдается дендритная структура литого металла. Литой поверхностный слой после резки в азоте л азотно-аргоновых смесях приобретает повышенную твердость. Здесь обнаруживаются тугоплавкие соединения, содержащие окислы и нитриды, которые могут затруднять процесс последующей сварки. В то же время швы, сваренные под флюсом АН-26 по необработанным кромкам, разрезанным проникающей дугой, по коррозионной стойкости равноценны швам, сваренным после механической подготовки кромок. 140 [c.140]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...