Свойства некоторых сталей в зависимости от температуры

Свойства некоторых сталей в зависимости от температуры [c.189]

В некоторых случаях для защиты сталей от коррозии применяют азотирование, которое проводят при 650— 750° С в ванне с аммиаком. В результате активные атомы азота проникают в решетку железа и насыщают поверхностный слой, который приобретает белый серебристый цвет. Длительность обработки колеблется от 20 до 180 мин, в зависимости от температуры среды. Свойства азотированного слоя в большой степени зависят от режима охлаждения обработанных изделий. Практически детали охлаждают или в масле, или в атмосфере инертного газа. Последующей термообработкой в пределах 220 450° С можно добиться окрашивания азотированного слоя [c.173]

Для установления технологичности сталей в зависимости от содержания различных легирующих элементов были проведены также горячие статические испытания на растяжение. При этом определяли прочностные и пластические свойства, а для некоторых плавок сопротивление металла ударным нагрузкам, число оборотов при кручении, а также механические свойства при низких температурах [122]. [c.164]

В настоящем разделе приведены свойства материалов в воздушной атмосфере и для некоторых марок сталей в вакууме. В таблицах и на графиках представлены механические, жаропрочные, физические свойства и глубина газовой коррозии сталей и сплавов в зависимости от температуры. [c.86]

Аустенитно-ферритные стали обладают большей жаропрочностью по сравнению с высокохромистыми сталями. Основным требованием к этим сталям является стабильность их строения. Изменение свойств некоторых аустенитно-ферритных сталей при обычной температуре в зависимости от их структуры представлено на рис. 13.8, а длительной прочности при 600° С — на рис. 13.9. [c.209]

Вопрос удаления азота требует некоторых пояснений. В большинстве жаропрочных сталей и сплавов азот находится в виде более или менее устойчивых нитридов. В зависимости от свойств нитрида — температур плавления и диссоциации, плотности — находится их способность всплывать в металлической ванне. Если азот связан в устойчивые нитриды ниобия, циркония, титана, то не приходится рассчитывать на снижение содержания его в металле в процессе переплава, как электрошлакового, так и. ...... .... ". [c.411]

В зависимости от содержания хрома и никеля сплавы имеют структуру а (стали ферритного класса) и у (аусте-нитные стали). Аустенитные стали обладают лучшими механическими свойствами, легче поддаются термомеханической обработке. При возрастании концентрации хрома до 36 % количество никеля, необходимое для получения максимальной жаростойкости, снижается [13]. С ростом температуры оптимальные концентрации никеля и хрома возрастают (рис. 14.15). Минимальная скорость окисления сталей, содержащих 11. .. 16 % хрома и 40. .. 70 % никеля, при 900 °С — 0,25 мм-год" . Характерная особенность высокотемпературного окисления сплавов Fe—Сг— Ni — ускорение процесса на некотором его этапе, вызываемое разрывом оксидной пленки. Однако затем скорость процесса вновь уменьшается. [c.419]

В зависимости от требований, предъявляемых современной техникой, изготовляют металлические сплавы с самыми разнообразными свойствами они бывают либо очень твердыми, но хрупкими (например, сверхтвердые сплавы на основе карбида вольфрама), либо мягкими и пластичными (например, некоторые сплавы на основе меди). Металлы и сплавы бывают с очень низким электросопротивлением (чистая медь и серебро) и с высоким (нихром и другие подобные сплавы) легко и сильно намагничивающимися (чистое железо) и практически немагнитными (сталь с 25% N1 и 2% Сг сталь с 18% Мп) кислотоупорными (сталь с 25% Сг и 20% N1) жаропрочными (сплавы на никелевой основе сталь с 18% Сг, 25% N1, 2,5% 51) с очень высокой температурой плавления (вольфрам — более 3000°) или очень легкоплавкими (например, сплав, состоящий из 4 частей висмута, 2 частей свинца, 1 части кадмия и 1 части олова). [c.75]

В табл. 9.2—9.4 представлены результаты испытаний на вибрационной установке Мичиганского университета [19—21] с вибратором, имеющим экспоненциальный профиль. Испытания проводились при низких и повышенных температурах, причем образцы погружались в воду, жидкий сплав свинца с висмутом и ртуть. В табл. 9.5—9.7 приведены механические свойства материалов при температурах 21, 260 и 815 °С. Разрушение оценивалось по средней глубине проникновения, а также по потерям веса образца. Эта средняя глубина проникновения определялась как отношение потерь объема образца к площади его поверхности, подвергавшейся действию кавитации. По существу она представляет собой удельную потерю объема. В таблицах приведена средняя скорость глубины проникновения, представляющая собой наклон кривой зависимости средней глубины проникновения от времени для материалов, имеющих линейную зависимость потерь объема от времени (обычно за исключением самого начального периода испытаний), или средняя глубина проникновения, деленная на время испытания после продолжительного испытания материалов, не имеющих такой линейной зависимости. На фиг. 9.13, 9.24 и 9.25 представлены кривые разрушения в зависимости от времени для некоторых материалов, перечисленных в табл. 9.5. Все эти результаты получены при испытаниях в воде при 21 °С. На фиг. 9.13 приведены данные для холоднокатаных и отожженных образцов медноцинковых и медноникелевых сплавов. По оси ординат отложены потери веса. На фиг. 9.24 приведены данные для углеродистой стали и ряда тугоплавких сплавов, а на фиг. 9.25 — для чистой меди и никеля в холоднообработанном и отожженном состояниях. По ординатам на фиг. 9.24 и 9.25 отложена средняя глубина проникновения. [c.479]

В зависимости от химического состава и структуры коррозионностойкие стали и сплавы могут обладать и другими полезными для практики свойствами. Так, стали, содержащие 12% Сг и более, а также некоторые другие легирующие элементы (кремний, алюминий и др.) отличаются повышенной жаростойкостью, т. е. сопротивлением образованию окалины, или и повышенной жаропрочностью (главным образом, аустенитные стали и сплавы). Кроме того, аустенитные стали, у которых ударная вязкость мало снижается вплоть до очень низких температур, можно использовать в криогенной технике, а также в качестве немагнитных коррозионностойких материалов. [c.7]

На рис. 51 показано изменение механических свойств нержавеющих сталей при легировании в результате перехода от мартенситного к переходному и аустенитному классу. После закалки с температуры, достаточной для растворения карбидов, структура стали переходного класса в основном аустенитная, хотя в зависимости от марки стали и условий заданных при выплавке, сталь может содержать некоторое количество мартенсита. Однако аустенит этот неустойчив и при пластической деформации сравнительно легко превращается в мартенсит. В закаленном состоянии стали переходного класса обладают малым пределом текучести и сравнительно высоким пределом прочности, поскольку в результате пластической деформации разрывных образцов при 20°С перед [c.167]

Примеры изменения свойств некоторых сталей при умеренных температурах в зависимости от флюенса Ф быстрых нейтронов (энергия более 0,1 МэВ) приведены в табл. 1.3.157, 1.3.158. [c.317]

В большинстве случаев детали после борирования подвергают закалке и отпуску, так как при работе деталей в условиях значительных давлений наличие под тонким твердым слоем боридов вязкой сердцевины может привести к продавливанию и выкрашиванию борированного слоя. Для борированных деталей рекомендуется [29] применять ступенчатую или изотермическую закалку с нагревом в соляных ваннах или с нагревом т. в. ч. После нагрева т. в.ч. и последующей закалки структура закаленного слоя стали У8 состоит из мелкоигольчатого мартенсита с отдельными мелкими включениями троостита. Переходный слой имеет структуру мартенсита с более значительными участками троостита. Структура сердцевины состоит из перлита и феррита. При возможности следует закаливать детали без повторного нагрева, помещая их в закалочную среду сразу после борирования и некоторого охлаждения. Температуру отпуска выбирают в зависимости от свойств основного материала, так как на твердость борированного слоя отпуск не влияет. [c.19]

В работе [5] приводятся исследования зависимости магнитных свойств некоторых средне- и высокоуглеродистых сталей от режимов закалки и отпуска и проведен анализ возможности контроля их свойств магнитными методами. Имеются работы, посвяш,енные изучению магнитных свойств шарикоподшипниковых и инструментальных [7, 9], конструкционных слаболегированных сталей [5, 10, 11]. При этом оказывается, что контроль по магнитным свойствам не всегда возможен. Так, для некоторых легированных конструкционных сталей, а также углеродистых с содержанием углерода 0,3—0,4% и выше однозначное изменение магнитных и механических свойств с ростом температуры термообработки наблюдается не для всего интервала температур [10—12 и др.], что затрудняет применение магнитных методов контроля. [c.93]

Аналитические методы составления таблиц вязкости и теплопроводности жидких И газообразных фреонов получили развитие лишь в последние годы. До середины 60-х годов составители таблиц располагали фактически лишь экспериментальной информацией о температурных зависимостях вязкости и теплопроводности некоторых газообразных фреонов при атмосферном давлении (г]т, >-т) и жидких фреонов при давлении насыщения г ж, ) т)- Но за последние годы в нескольких лабораториях, главным образом в СССР, выполнены крупномасштабные экспериментальные исследования зависимости вязкости и теплопроводности многих фреонов в газовой и жидкой фазах от давления в широком интервале температур при давлении до 50—60 МПа. Кроме того, стали широко применять машинные методы обработки экспериментальных данных о переносных свойствах веш,еств. Все это создало новые условия для разработки справочных данных и они, конечно, должны быть и пол- [c.15]

Приведенные сведения о зависимости свойств материалов от температуры не отражают фактора времени, т. е. предполагается, что характеристики получены в результате обычных кратковременных испытаний. При высокой температуре фактор времени играет очень существенную роль — специальные эксперименты и опыт эксплуатации деталей, работающих при высоких температурах, показывают, что при постоянной нагрузке с течением времени пластическая деформация возрастает, происходит как бы медленная текучесть металла. При этом напряжения в образце (или детали) могут быть ниже не только предела текучести, но и предела пропорциональности, соответствующих температуре эксперимента или эксплуатации. Указанное явление носит название ползучести. Для стали ползучесть проявляется лишь при высокой температуре (ориентировочно выше 300°), а для некоторых цветных металлов и сплавов с этим явлением приходится считаться при слегка повышенной и даже при комнатной температуре. [c.78]

Приведенное соотношение между скоростью газовой коррозии металлов и температурой может быть осложнено или нарушено, если с изменением температуры изменяется структура или некоторые, другие свойства металла или образующейся на нем оксидной пленки. В состав окалины углеродистых сталей в зависимости от температуры среды могут входить магнетит ГвзО , гематит Рег0з(при нагреве до 600 )ia вьюстит FeO (при нагреве выше 600 "С). [c.29]

Рис. Б. Механические свойства некоторых инструментальных сталей в зависимости от температуры отпуска 1 — X 2 ХВСГ 3 — 9ХС

На рис. 127 приведены данные, характеризующие зависимость прочностных, пластических свойств и ударной вязкости стали Х15Н9Ю от температуры старения, а на рис. 128 — зависимость пределов длительной прочности и ползучести за 100 ч для ряда сталей переходного класса по сравнению с некоторыми другими сталями в зависимости от температуры испытания. [c.204]

Катодная защита сооружений, соприкасающихся с морской водой, например шпунтовых стенок, шлюзов, причалов, буровых или других площадок (выполняемых преимущественно из сталей типа St37—St52), практикуется в настоящее время в довольно широких масштабах. Покрытие таких сооружений само по себе уже через несколько лет обычно не обеспечивает защиты от коррозии. Скорость коррозии стали в морской воде (см. разделы 4.1 и 18.1) зависит от содерлония кислорода в воде, условий ее движения, температуры, солесодержания (которое в океанах практически постоянно и составляет 34 г-л , что соответствует удельному электросопротивлению р=0,3 Ом-м) и лишь в незначительной степени от величины pH. На рис. 17.1 показаны некоторые физические и химические свойства морской воды в зависимости от глубины. Классификационные общества, в частности Регистр Ллойда (Великобритания), Дет Норске Веритас (Норвегия) и Герман- [c.337]

Изменение магнитных свойств стали 1X13 в зависимости от температуры отпуска после закалки с разных температур исследовано авторами данной статьи, и результаты представлены на рис. 2, а (химический состав приведен в табл. 4). Наибольшее изменение структурно-чувствительные характеристики претерпевают в интервале температур отпуска 500— 600 °С. В области же температур, в которых эта сталь обрабатывается по 1 ОСТ, на кривых изменения магнитных свойств наблюдается почти прямолинейный участок, магнитные свойства изменяются очень слабо, в то время как механические продолжают монотонно убывать. Такое изменение магнитных свойств связано с процессами карбидообразования, как и для некоторых конструкционных сталей, для которых наблюдается аномальное изменение коэрцитивной силы в области высокотемпературного отпуска [18]. В интервале температур отпуска 600—770 °С контроль качества термической обработки этой стали по магнитным параметрам затруднителен. [c.99]

Характеристики механических свойств стали при 20° С, олределяе-мые на термически обработанных образцах или образцах, вырезанных из термически обработанных заготовок, должны быть не ниже норм, приведенных в табл. 18. При других режимах термической обработки характеристики мОгут быть иные, такие, например, как в табл. 19 где показано для некоторых сталей изменение их в зависимости от температуры отпуска. [c.101]

Достижение высоких физико-механических и эксплуатационных свойств твердых сплавов возможно лишь при использовании методов порошковой металлургии. При этом из дисперсных смесей порошков ту10плавкой фазы и связки прессованием н последующим спеканием прессовок прн температурах, существенно более низких, чем температура плавления тугоплавкой фазы, пол гчают изделия необходимой формы и размеров. При спекании связующая фаза плавится, растворяя некоторую долю тугоплавкой фазы либо изменяя состав поверхностных слоев зерен последней. Твердые, сплавн имеют высокую твердость в зависимости от состава (HR А 80—92) и теплостойкость (до 900—1000°С), что обеспечивает им существенно лее высокие режущие свойства по сравнению с быстрорежущими сталями (табл. 20). [c.617]

С затвердеванием металла шва структурные превращения в нем не заканчиваются. Например при сварке стали первичные кристаллиты сразу после их образования состоят из аустенита - твердого раствора углерода и легирующих элементов в у-железе, существующего при высоких температурах (750...1500 °С ). В процессе охлаждения аустенит распадается, превращаясь в зависимости от состава стали и скорости охлаждения в другие фазы пластичный феррит, более прочный перлит и прочный, но малопластичный мартенсит. Скорость охлаждения зоны сварки обычно велика, и структурные превращения не успевают произойти до конца. Следовательно, меняя скорость охлаждения сварного соединения, подогревая или искусственно охлаждая его, можно в некоторых пределах управлять вторичной кристаллизацией металла шва и его механическими свойствами. Теплота, выделяемая источником нагрева, при сварке распространяется в основной металл. Его участки нагреваются до температуры плавления на границе сварочной ванны и имеют температуру окружающей среды вдали от нее. Это не может не сказаться на структуре металла. Зону основного металла, в которой в результате нагрева и охлаждения металла происходят изменения структуры и свойств, называют зоной термического влиянця (ЗТВ). Каждая точка в ЗТВ в зависимости от расстояния до оси шва достигает различной максимальной температуры, нагревается и охлаждается с различными скоростями. Изменение температуры данной точки во времени KdiZUbdiKiX термическш циклом. Каждая точка ЗТВ имеет при сварке свой термический цикл. Значит, металл в ЗТВ подвергается в результате сварки нескольким видам термической обработки. Поэтому в ЗТВ наблюдаются четко выраженные участки с различной структурой и свойствами. [c.29]

В двухфазных аустенитно-боридных швах кратковременный нагрев в области температур 1100—1180°С практически не сказывается на структуре металла шва, как и на строении самой стали (рис. 42). Чтобы раздробить эвтектическую сетку боридов, требуется горячая деформация литого металла. Ниже будет показано, что и длительный нагрев в указанном интервале тэмператур не оказывает влияния на структуру аустенитно-боридных швов. Это свидетельствует о высокой стабильности такого типа микроструктуры, что с точки зрения жаропрочных свойств является весьма благоприятным фактором. При нагреве до температуры 1180—1200° С, в зависимости от химического состава эвтектической фазы, начинается ее оплавление и, в некоторых случаях, коагуляция. Сказанное относительно стабильности аустенитно- [c.137]

В зависимости от изменения структуры стали изменяются ее механические и другие свойства. Для изменения внутреннего строения стали ее подвергают термической обработке. Процесс термической (т. е. те.пловой) обработки стали сводится к трем последовательным операциям нагреванию металла до определенной температуры, выдержке при этой температуре в течение некоторого времени и охлаждению. [c.82]

Следует, однако, заметить, что пластичность и хрупкость не являются неизмецными свойствами того или иного материала, так как один и тот же материал в зависимости от условий, в которых он находится, может вести себя как пластичный и как хрупкий. Например, мягкая сталь в некоторых случаях сложного сопротивления, в особенности при наличии надрезов, иногда ведет себя как хрупкий материал, а при одноосном растяжении и при отсутствии надрезов — как пластичный материал. Та же сталь обладает хорошими пластическими свойствами при нормальной положительной температуре, а при низкой (отрицательной) температуре она приобретает свойства хрупкости. Камень при одноосном сжатии хрупок, а в некоторых случаях сложного сопротивления может получать значительные пластические деформации (особенно при длительном действии нагрузки). Таким образом, было бы правильнее говорить о хрупком и пластическом состояниях материалов. [c.28]

Значения для сталей при нормальных температурах (даже. до Ч-300°С) колеблются в зависимости от содержания углерода и лигирующих элементов от 2-10 до 2-10 МП. В области температур от 300°С до температуры плавления (1200—1400°С) Оз сильно падает, например, в десять раз при температуре около 1000 °С. В области повышенных и высоких температур существенно проявляются свойства ползучести т. е. течения с некоторой скоростью при постоянных (во времени) напряжения. Это свойство не отражается условием (17.8), если <Т5=(Т5(7 ) но им обладает соотношение (17.3), применяемое в теории установившейся ползучести. [c.222]

Грос.ман, отвечая на предложение, высказанное Стоутоно1м, сообщил, что, как было давно указано Шарпи, ударная вязкость, а также и другие свойства стали изменяются в зависимости от направления волокна. Из работы Шарпи следует, что чем больше было обжатие, тем сильнее увеличивалась ударная вязкость образцов, вы- )езанных в направлении прокатки, и тем сильнее она уменьшалась, если образец вырезался поперек направления про-катки. Поэтому вполне возможно, что для некоторых целей обжатие 3 дает лучшие результаты, чем обжатие 4, если образцы вырезались в поперечном направлении, в то время как в случае испытаний образцов с продольным направлением волокон лучшим может оказаться обжатие 4. Что же касается вопроса о росте зерна, то по крайней мере в некоторых сортах стали температура роста существенно понижается под влиянием интенсивной горячей обработки. [c.26]

Химический состав стали по-разному влияет на окалннообра-зование. С увеличением содержания углерода в стали склонность ее к окислению уменьшается с повышением содержания хрома, никеля, кремния и некоторых других элементов сталь приобретает свойства жаростойкости. Однако решаюш,ими факторами, определяющими интенсивность окалинообразования, является состав печной атмосферы, температура и продолжительность нагрева. В состав печной атмосферы входят окислительные (Оа, НаО, СОг и др.), восстановительные (На, СО) и нейтральные (N3) газы. В зависимости от их соотношения процессы окисления могут протекать с разной скоростью. Состав печной атмосферы определяется полнотой сжигания топлива, т. е. соотношением топливо—воздух если сжигание топлива вести с избытком воздуха, то атмосфера рабочего пространства будет окислительная, а при большом недостатке воздуха можно добиться восстановительной атмосферы, защищающей металл от образования окалины. [c.22]

В последнее время свойства легирующих элементов изучают в зависимости от их положения в периодической системе элементов Д. И. Менделеева выявлена периодичность величины атомных радиусов, теплового расшйрения, электропроводности, твердости, температуры плавления и многих других физических свойств. В зависимости от положения элементов в периодической оистеме изучены также растворимость легирующих элементов в о(- и у"Же- 1езе, способность к карбидо- и нитридообразаванию и некоторые другие свойства, влияющие на характер диаграмм состояния и на строение специальных сталей. [c.300]

Наличие стальной сердцевины обусловливает некоторые свойства, которые не могут проявиться ни в печатных платах, ни в пол-но.стью керамических гибридных подложках. Ниже рассмотрим две из них. Во-первых, сталь обладает лучшей теплопроводностью, чем любой пластик или керамика. Рабочая температура платы фирмы Альфамет ниже, чем у эпоксидной платы. или глиноземистой подложки. Более того, стальная пластина обеспечивает эффективное распространение теплоты по всей подложке, а не только вблизи того места, где выделяется теплота. Для иллюстрации этого были напечатаны идентичные резисторы на глиноземистой подложке и. подложке Альфамет и построены графики повышения температуры на поверхностях резисторов в зависимости от выделявшейся в них теплоты. Как видно из рис. 2, глиноземистая подложка нагревается значительно быстрее и имеет более высокую температуру, чем подложка фирмы Альфамет. Это крайне важно для температуры датчика по двум причинам. [c.93]

Жаропрочные стали. Некоторые детали машин (двигателей внуфеннего сгорания, паровых и газовых турбин, металлургического оборудования и т.п.) длительное время работают при больших нагрузках и высоких температурах (500- 1000 С). Для изготовления таких деталей применяютспециальные жаропрочные стали. Под жаропрочностью принято понимать способность материала выдерживать механические нагрузки без существенных деформаций при высоких температурах. К числу жаропрочных относят стали, содержащие хром, кремний, молибден, никель и др. Они сохраняют свои прочностные свойства при нагреве до 650 С и более. Изтакихсталей изготавливают элементы теплообменной аппаратуры, детали котлов, впускные и выпускные клапаны автомобильных и тракторных двигателей (см. табл. 8). В зависимости от назначения [c.61]

Известны исследования 43] магнитных свойств стали ЗОХГС. Как и для других марок сталей с содержанием углерода более 0,3%, ход изменения магнитных свойств с температурой отпуска рюрмально закаленных образцов позволяет на основании измерений магнитных характеристик осуществить контроль качества термической обработки только сравнительно низкотемпературного отпуска (примерно до 450°С). В интервале температур отпуска 500—650 °С отсутствует однозначный ход зависимости магнитных свойств и твердости. В работе [44] изучены магнитные свойства стали 50ХГ (рис. 3). Все изученные магнитные свойства стали, достигнув некоторого значения при температуре закалки 780 °С, с дальнейшим повышением температуры остаются практически постоянными, что свидетельствует о малой чувствительности стали к перегреву. Изменения магнитных, электрических и механических свойств стали, закаленной от 850 °С и отпущенной при 100—700°С, протекают аналогично рассмотренным выше. [c.84]

Бориды тугоплавких металлов устойчивы при нагреве практически до температур их плавления. Некоторые из них, например борид циркония, обладают высокой стойкостью в течение продолжительного времени в расплавах алюминия, меди, чугуна, стали и других металлов. Указанный борид одновременно является хорошим термоэлектродным материалом, даюш,им в паре с графитом или карбидом бора большую устойчивую электродвижу-ш,ую силу, изменение которой от температуры имеет линейную зависимость. Высокие термоэлектрические свойства позволили использовать борид циркония для изготовления высокотемпературных термопар для измерения в агрессивных средах температур свыше 2000° С. [c.416]

Таким образом, анализируя рассмотренные выше экспериментальные данные по малоцикловому деформированию при мягком режиме нагружения с временными выдержками на экстремумах нагрузки (см. рис. 4.8—4.10), можно видеть, что как температура испытаний, так и форма цикла накладывают свои особенности на кинетику деформаций в этих условиях. В общем случае для комнатной и умеренных температур кинетика ширины петли пластического гистерезиса и односторонне накопленной в циклах деформации ё > описывается зависимостями (2.10) и (2.18). Причем для циклически упрочняющихся материалов в двойных логарифмических координатах, что соответствует степенному виду кинетической функции, они представляют собой прямые ниспадающие линии (рис. 2.3, в), а для циклически разупрочняющихся материалов в полулогарифмических координатах — прямые восходящие линии (рис. 2.3, а), отвечающие экспоненциальному виду этих зависимостей. Как показывают приведенные выше экспериментальные данные для высоких температур и сложной формы цикла нагружения, в этих условиях наблюдается более сложный характер поведения деформационных характеристик. Так, уже при 450 С сталь Х18Н10Т обнаруживает в исходных циклах некоторое упрочнение, переходящее затем на основной стадии процесса деформирования в циклическое разупрочнение, причем это характерно как для нагружения с треугольной, так и с трапецеидальной формами цикла. Если при t = 450° С степень разупрочнения еще невелика, то с повышением температуры до 650° С, когда начинается интенсивное проявление в материале температурно-временных эффектов, кинетика деформаций становится ярко выраженной и в существенной степени зависящей от времени, формы цикла и уровня нагружения. Указанные обстоятельства не учитываются зависимостями (2.10), (2.18) и для их описания было предложено [13] связать параметры этих уравнений с механическими свойствами материалов, а последние рассматривать зависящими от температуры и времени нагружения. [c.79]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...