Средняя скорость глубины проникновения

В табл. 9.2—9.4 представлены результаты испытаний на вибрационной установке Мичиганского университета [19—21] с вибратором, имеющим экспоненциальный профиль. Испытания проводились при низких и повышенных температурах, причем образцы погружались в воду, жидкий сплав свинца с висмутом и ртуть. В табл. 9.5—9.7 приведены механические свойства материалов при температурах 21, 260 и 815 °С. Разрушение оценивалось по средней глубине проникновения, а также по потерям веса образца. Эта средняя глубина проникновения определялась как отношение потерь объема образца к площади его поверхности, подвергавшейся действию кавитации. По существу она представляет собой удельную потерю объема. В таблицах приведена средняя скорость глубины проникновения, представляющая собой наклон кривой зависимости средней глубины проникновения от времени для материалов, имеющих линейную зависимость потерь объема от времени (обычно за исключением самого начального периода испытаний), или средняя глубина проникновения, деленная на время испытания после продолжительного испытания материалов, не имеющих такой линейной зависимости. На фиг. 9.13, 9.24 и 9.25 представлены кривые разрушения в зависимости от времени для некоторых материалов, перечисленных в табл. 9.5. Все эти результаты получены при испытаниях в воде при 21 °С. На фиг. 9.13 приведены данные для холоднокатаных и отожженных образцов медноцинковых и медноникелевых сплавов. По оси ординат отложены потери веса. На фиг. 9.24 приведены данные для углеродистой стали и ряда тугоплавких сплавов, а на фиг. 9.25 — для чистой меди и никеля в холоднообработанном и отожженном состояниях. По ординатам на фиг. 9.24 и 9.25 отложена средняя глубина проникновения. [c.479]

Средняя глубина проникновения 479 Средняя скорость глубины проникновения 479 Стадии кавитации (см. Кавитация, стадии) [c.676]

За счет увеличения скорости потока нефтяной эмульсии от 0,8 до 2,2 м/с удалось изменить режим течения жидкости от расслоенного до эмульсионного. При этом средняя скорость коррозии составляла 2,15 мм/год, а максимальная глубина проникновения - 10 мм/год при скорости расслоенного потока, равной 0,8 м/с, а после увеличения скорости потока до 2,2 м/с скорость коррозии уменьшилась до 0,27 мм/год при максимальной глубине проникновения 1,2 мм/год, т.е. степень защиты составила примерно 88 %. При этом срок службы нефтепроводов увеличился до 3,4 года, в то время как при нестабильном режиме течения жидкости он составлял лишь 10 мес. [c.194]

Существует обычно принятая точка зрения, согласно которой увеличение концентрации окислителя в растворе должно в связи с усиленной работой активно-пассивных элементов привести к увеличению скорости развития питтинга вглубь. Однако, как показывают наши эксперименты, скорость проникновения коррозии в глубь металла (средняя глубина питтингов) растет лишь до известного предела при увеличении концентрации как активатора, так и окислителя. Дальнейшее увеличение концентрации одного из компонентов смеси приводит к уменьшению средней глубины проникновения коррозии (рис. 161 и 162, кривые 2). [c.322]

Если роль окислителя сводить лишь к катодной деполяризации и исключить возможность пассивации металла внутри питтингов, то закономерности роста питтингов трудно объяснить. Казалось бы, что скорость проникновения коррозии в глубь металла должна с увеличением концентрации окислителя непрерывно расти вследствие ускорения катодного процесса. Между тем результаты экспериментов показывают, что увеличение окислительной способности раствора сверх определенной величины уменьшает не только число питтингов, но и среднюю их глубину. [c.323]

Глубинный показатель скорости коррозии А безотносительно к удельному весу металла показывает среднюю глубину проникновения коррозии за год (в мм). Глубинный показатель в зависимости от весового определяется по формуле [c.26]

После измерения начальной радиоактивности образцов с их поверхностей с помощью мелкозернистой наждачной бумаги снимали слой материала и вновь измеряли радиоактивность тех же поверхностей. Толщину снятого слоя замеряли микрометром. Слои металла с поверхности образцов снимали до такой величины, при которой скорость счета радиоактивности достигала значения, равного фону. По данным этих исследований определили глубину проникновения серы в металл за 3 ч выдерживания в серусодержащем масле, затем их поместили в стеклянную колбу и хранили в течение 5 месяцев. После этого оказалось, что три плоскости каждого образца, не использованные при определении глубины проникновения серы, имели радиоактивность, в среднем равную 20% от первоначальной. [c.98]

Состояние поверхности металла. Как уже отмечалось, наличие вторичной окалины может на некоторое время снизить скорость коррозии. Однако при достаточно больших промежутках времени состояние поверхности уже не является, как правило, определяющим фактором, что подтверждают, например, представленные ниже результаты пятилетних коррозионных испытаний на открытом воздухе в Шеффилде, проведенных Британской научно-исследовательской ассоциацией черной металлургии. Средняя глубина проникновения коррозии (мм) менялась следующим образом при разных способах обработки образцов из малоуглеродистой стали [c.11]

Равномерная коррозия. Это общеизвестное ржавление железа и потускнение серебра. Сюда же относится потускнение никеля и высокотемпературное окисление металлов. Скорость равномерной коррозии выражается в разных единицах, причем обычно принятая терминология в США — это проницаемость в дюймах в год и потеря массы в миллиграммах на квадратный дециметр в день . Эти единицы выражают глубину проникновения в металл или потерю массы металла. При этом продукты коррозии (плотно прилегающие и рыхлые) с поверхности металла удаляются. Например, сталь в морской воде корродирует с относительно постоянной скоростью, равной 25 мг/дм -день, или 0,127 мм/год. Эти цифры представляют средние значения во времени, причем начальная скорость коррозии обычно больше, чем конечная. Поэтому, приводя скорость коррозии, всегда следует указывать продолжительность испытания, так как часто нельзя с уверенностью экстраполировать значение скорости для времени, значительно превышающего время испытания. [c.24]

Интересные результаты были получены при изучении влияния температуры на глубину питтингов. Неожиданно оказалось, что скорость процесса, т. е. проникновение коррозии в глубь металла (средняя глубина питтингов), при повышении температуры электролита меняется [c.329]

Питтингом называют разрушения локального типа, наблюдаемые в тех случаях, когда скорость коррозии на одних участках выше, чем на других. Если значительное разрушение сосредоточено на относительно маленьких участках поверхности металла, возникают глубокие точечные поражения, если плош,адь разрушения больше и глубина невелика — возникают язвенные поражения. Глубину питтинга иногда характеризуют питтинго-вым фактором. Это отношение максимально наблюдаемой глубины питтинга к средней глубине проникновения коррозии, найденной по изменению массы образца. Питтинговый фактор, равный единице, соответствует равномерной коррозии (рис. 2.7). [c.27]

Глубина проникновения годовых колебаний температуры составляет в низких широтах около 5—10 м, а в средних и высоких 8—24 м, доходя до 30 м. Глубина проникновения вековых изменений больше 50 м и сохраняется надолго вследствие запаздывания температурной волны по фазе с глубиной. Вечная мерзлота, распространяющаяся местами до нескольких сотен метров, является реликтом ледникового периода, минувшего несколько десятков тысяч лет назад. Наблюдения в шахтах и буровых скважинах показывают постепенное увеличение температуры с глубиной. На глубине около 2800 м в Калифорнии температура достигает 400 К, в разведочных скважинах на Северном Кавказе зарегистрирована температура около 430 К на глубине 3200 м. Скорость изменения температуры с глубиной характеризуется геотермическим градиентом или обратной ему величиной геотермической ступени. Значения dTjdh изменяются от 0,1 до 0,01 К/м. На дне океана [c.1187]

Углеродистая сталь особенно быстро разрушается в зоне брызг, где скорости коррозии могут быть на порядок выше, чем при полном погружении. Обильный приток кислорода и постоянное смачивание металла морской водой делают зону брызг наиболее агрессивной из всех морских сред. На рис. 11 показаны результаты краткосрочного эксперимента, в котором 4-метровые стальные полосы, а такн е отдельные пластинки помещались в зонах брызг и прилпва. Отметим, что для одной из пластинок в зоне брызг глубина проникновения коррозии (рассчитанная по потерям массы) составила 0,61 мм, что соответствует скорости коррозии около 1,3 мм/год [IB]. Это примерно в 5—6 раз больше, чем для полностью погруженных пластинок. Отметим также, что для длинных полос скорость коррозии в зоне брызг была в среднем вдвое меньше, чем для расположенных там же квадратных пластинок. На рис. 12 показан типичный коррозионный профиль стальной сваи после 5-летней экспозиции в Кюр-Биче [18]. Скорость коррозии в зоне брызг более чем в четыре раза превосходит скорость коррозии на полностью погруженной части свап. [c.33]

Изменения массы можно выражать через глубину проникновения в металл коррозии в мм1год или же через потери ее в мг1м . Скорость общей коррозии характеризует лишь среднюю скорость коррозии. Но эти величины могут быть не характерными для местных потерь металла вследствие образования язв или других форм местной коррозии. [c.72]

Было найдено, что легирование плутония цирконием уменьшает скорость коррозии влажным воздухом, но мало влияет на окисление сухим воздухом. Сплав алюминия с 10 вес. "о плутония практически не корродирует во время недельном выдержки в чистом кислороде при 400 . Образую-щи( ся . ioii А1-Оа обнаруживается с трудом, и средняя глубина проникновения оценивается равной не Солсе 8 мк 140]. [c.551]

Разрешение метода МСВИ по глубине определяется глубиной проникновения первичных ионов в образец и глубиной выхода вторичных ионов, участвующих в формировании изображения, и составляет в среднем 1,0—10,0 нм. Разрешение зависит от энергии и природы первичных ионов (чаще всего — это ионы Аг" , Оз и др. с энергией от нескольких сот до нескольких тысяч электронвольт при токах от 10 до 10 А), от скорости ионного травления (следовательно, от плотности тока первичных ионов), от материала образца и т. д. и может меняться в довольно широких пределах. [c.123]

Например, если коэффициент равен 100 или 50, то это значит, что глубина проникновения коррозии в отдельных местах в 100—50 раз больше по сравнению со средними разрушениями, вычисленными по потере в массе. Коэффициент питтингообразо-вания зависит, с одной стороны, от общей коррозионной стойкости сплавов и, с другой,— от склонности сплавов к точечной коррозии. Для сталей корродирующих сильно, но более равномерно, он будет меньше, чем для сталей, корродирующих с меньшей скоростью, но не слишком равномерно. [c.108]

Данные, полученные электрохимическими исследованиями, подтверждаются и непосредственными опытами по определению склонности нержавеющей стали к питтингообразованию. Как видно из рис. 176, наибольшая вероятность возникновения питтингов из изученных сталей оказалась у стали 1X13 и наименьшая — у стали Х18Н12МЗТ. По средней глубине питтинга, т. е. по скорости проникновения коррозии, стали располагаются в обратном порядке. Следовательно, чем выше вероятность возникновения точечной коррозии, тем меньше скорость ее проникновения вглубь. На некоторых сталях (Х17, 1Х18Н9Т) наряду с большим количеством питтингов в отдельных точках наблюдается относительно сильное проникновение в глубь металла. [c.300]

Поверхность образцов независимо от состава сталей покрыта равномерным слоем продуктов коррозии. Наибольшее отношение максимальной глубины коррозионного разрушения к средней, определенной по потере массы, составляет 1,2 для обычных песчано-глинистых грунтов, а для солончаковых грунтов с очень высоким содержанием ионов 50Г , СР и невысокой влажностью оно равно 3. При одинаковой глубине заложения образцов средняя скорость проникновения коррозии зависит от размеров образцов чем меньше диаметр трубчатых образцов, тем выше скорость проникновения коррозии. Независимо от состава стали для образцов одинакового размера, формы и условий укладки наименьшая средняя скорость проникновения коррозии наблюдается у образцов, уложенных в водо-йасьш1енше и сухие грунты. [c.21]

Вместе с тем неравномерность коррозии сталей в глинистом грунте значительно более выражена, чем в песчаном. Это подтверждается данными, приведенными на рис. 2, где сопоставлено изменение глубины максимальных питтингов во времени для глинистого и песчаного грунтов. Обнаруженное несоответствие между средней скоростью коррозии и глубиной максимального проникновения в песчаном и глинистом грунтах объясняет наблюдающиеся на практике случаи более быстрого проржавления трубопроводов в глинистых грунтах, где наряду с более неравномерной коррозией фиксируются анодные зоны. [c.70]

Необходимо заметить, что при расчете скоростей атмосферной коррозии, приведенных выше, учитывалась средняя глубина проникновения коррозии и не принимались во внимание питтинги. На обычных стальных пластинках, испытываемых на атмосферную коррозию, серьезного питтингооб-разования обычно не наблюдается, но на практике иногда приходится учитывать такую возможность. Локальная коррозия мо- [c.11]

Химический состав. Отрицательное влияние включений карбида на коррозионное поведение во влажном воздухе уже упоминалось. В то же время присутствие, % (по массе) до 0,26 карбида, до 0,4 Ре, до 0,2 51 и до 1,05 А1 как в вакуумной отливке, так и в горячепрессованном бериллии не влияли на среднюю скорость коррозии металла в 0,0005 М растворе перекиси водорода (pH 6) при 85° С. При 13-мес. испытаниях скорость коррозии составила всего 0,0025 мм/год. Наибольший питтинг наблюдался при этом на образцах с примесью алюминия, но даже там глубина проникновения ие превышала 0,050 мм. [c.172]

Отношение наибольшей глубины раковин (точек) к средней глубине проникновения (рассчитанной по потере веса) различно у стали, свободной от окалины, и у стали, покрытой окалиной. Величина этого отношения зависит и от случайных причин и от продолжительности пребывания в морской воде чем больше выдержка, тем это отношение меньше. Его нормальная величина для испытаний в течение 10 лет составляет около 2,5 для стали без окалины и около 3,5 для стали, покрытой окалиной. Наибольшая глубина разъедания, рассчитанная по этому отношению и средней потере веса, равняется 0,038 M zod для стали без окалины и 0,050 mizoo для стали, покрытой окалиной. Однако для коротких периодов пребывания металла в морской воде (меньше года) скорость точечной коррозии может достигать 0,1 см год для стали без окалины и 0,25 Mjzod для стали, покрытой окалиной. [c.404]

Отношение наибольшей глубины точечной коррозии к средней глубине проникновения не столь высоко, как в случае подводной коррозии. При испытании в течение 10 лет это отношение равно примерно 1,5 для стали без окалины и 2,5 для стали, покрытой окалиной. Отсюда можно принять нормальную наибольшую скорость проникновения д.тя стали без окалины равной 0,038 см 1год, а для стали, покрытой окалиной,— 0,064 слцгод в условиях умеренного климата. Для тропического климата эти величины можно удвоить. [c.405]

Стандартной единицей выражения данных потери веса в США является миллиграмм на квадратный дециметр в сутки мг1дм -сутки). При равномерной коррозии величина мг1дл1 -сутки часто заменяется глубиной проникновения в дюймах за год. Определяются средние и наибольшие глубины коррозионных раковин (точечная коррозия), отдельно для поверхности со свободным доступом раствора, на торцах (кромках) образцов и под захватами. Не рекомендуется указывать глубину коррозионных раковин в таких единицах, как сантиметры проникновения в год, поскольку скорость точечной коррозии обычно не пропорциональна времени. Точечная коррозия выражается наибольшей глубиной за весь срок испытания. [c.358]

Равномерную коррозию отлипает то, что она протекает с приблизительно одинаковой скоростью ка всей поверхности металла, подвфженвой влиянию коррозионной среды. Степень коррозии может выражаться в потерях массы с единицы площади или средним проникновением, т.е. средней глубиной коррозии. Эту величину можно определить прямыми измерениями или рассчитать из потерь массы на единицу площади, если известна плотность материала. Как правило, равномерная коррозия протекает в результате дйствия коррозионных элементов с неразделенными анодными и катодными поверхностями. [c.26]

Идея второго метода ограждения корпуса вентиля от катодного пятна ясна из рис. 124. На нем изображена в вертикальном сечении часть катода с (установленным на дне металлическим барьером, который снабжен дополнительно кольцеобразным навесом или козырьком. Последний может быть укреплен непосредственно на стенке вентиля, причем отпадает необходимость в барьере. При проникновении под козырек катодное пятно увлекает за собой токовый шнур, из гиб которого нарушает симметрию раапределения магнитного поля дуги вокруг границ пятна таким образом, что пятно выталкивается изнпод козырька. Это действие поля лишь усиливается с увеличением тока, вместе с чем повышается надежность данного метода ограждения корпуса. П ри токах 30 а и выше действие собственного поля на пятно оказывается уже настолько значительным, что барьер становится абсолютно непреодолимым для пятна. Остается лишь принять меры, предотвращающие попадание пятна на барьер за время паузы основного тока. Они сводятся к тому, что козырек должен быть достаточно глубоким. Необходимая длина козырька в радиальном направлении может быть определена расчетным лутем по данным скорости хаотического движения пятна, которые легко получить, пользуясь рис. 121. Как легко установить из графика, за время паузы главного тока, длящейся обычно около 0,01 сек, пятно способно преодолеть в процессе хаотического движения расстояние по прямой, не превышающее в среднем 1 см. Взяв с запасом глубину козырька равной 10 см, можно быть уверенным в его эффективном действии при любых токах, что было подтверждено на опыте. [c.305]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...