НЕРЖАВЕЮЩИЕ Механические свойства

Сталь высоколегированная нержавеющая — Механические свойства — Нормы 160 [c.553]

Режимы термической обработки (обычно применяемые) хромистых нержавеющих сталей U получаемые при этом механические свойства приведены в табл. 82. [c.482]

Режимы термической обработки и механические свойства хромистых нержавеющих сталей [c.482]

Аустенитные нержавеющие стали применяют очень широко не только из-за их высоких антикоррозионных свойств, но и благодаря высоким технологическим и механическим свойствам. Эти стали хорошо прокатываются в горячем и холодном состояниях, в холодном состоянии выдерживают глубокую вытяжку и профилирование, допускают применение электросварки, без охрупчивания околошовных зон. [c.493]

Механические свойства аустенитных нержавеющих сталей в закаленном (смягченном) состоянии характеризуются низким значением предела текучести, невысокой прочностью и очень высокой пластичностью. [c.493]

Механические свойства некоторых аустенитных нержавеющих сталей прицелены в табл. 84. [c.493]

Механические свойства нержавеющих сталей аустенито-мартенситного класса [c.495]

Таблица 3. 6. Механические свойства нержавеющих сталей [3, 9]

По уменьшению эффективной работы пары неравномерной аэрации металлы располагаются в ряд цинк, хром, углеродистая сталь, серый чугун, кадмий, алюминий, медь, свинец, нержавеющая высокохромистая стапь, висмут, цирконий, тантал, титан. Из приведенного перечня следует, что весьма перспективный конструкционный материал для подземных сооружений - это титан, который, помимо высоких механических свойств, малой плотности, обладает также хорошими коррозионными характеристиками высокой общей коррозионной стойкостью и высокой устойчивостью к иону хлора, а также низкой чувствительностью к образованию пар дифференциальной аэрации. Из приведенных данных можно также сделать предположение о целесообразности применения циркония в качестве защитного покрытия на стальных изделиях в почвенных условиях. [c.48]

Химический состав, термическая обработка и механические свойства основных марок хромистой нержавеющей стали показаны в табл. 19. [c.32]

Химический состав и механические свойства нержавеющих сталей аустенитного класса (после закалки с 1110—1150 С в воде) приведены в табл. 20. [c.32]

Важной задачей является правильный выбор способа сварки в соответствии с назначением, формой и размерами конструкций. Назначение способа сварки в значительной степени определяется свариваемостью, особенно при соединении разнородных материалов, конструктивным оформлением сварных соединений, степенью их ответственности и производительностью процесса. Необходимо также учитывать тип соединений, присадочный материал, приемы и обеспечение удобства выполнения сборочно-сварочных соединений. Эти условия предопределяют механические свойства соединений и допускаемые напряжения, необходимые для прочностных расчетов конструкций. Так, для сварки длинных швов встык более технологично применение дуговой автоматической сварки. Толстостенные элементы соединяют электрошлаковой сваркой. Для сварки внахлест тонколистовых материалов рационально применение контактной сварки. Некоторые виды свариваемых материалов (алюминиевые и титановые сплавы, нержавеющие стали и т. п.) требуют надежной защиты зоны сварки от окисления, т. е. применения аргонно-дуговой, электронно-лучевой и диффузионной сварки. Необходимо также учитывать возможности механизации и автоматизации процесса выбранного способа сварки. [c.164]

Поскольку в волокнистых композитах поверхность раздела является границей физически, химически и механически не совместимых фаз, необходимо знать, какой вклад она вносит в прочность композита. Аналитические модели в предположении совершенной поверхности раздела позволяют просто рассчитать механические свойства. В действительности же может происходить (и часто происходит) потеря стабильности [58, гл. 3]. Поэтому в следующих разделах основное внимание будет уделено анализу свойств хорошо изученных волокнистых композитов. Наиболее детально изучена система алюминий—нержавеющая сталь кроме того, будут рассмотрены системы, армированные волокнами бора и вольфрамовой проволокой. Там, где это возможно, применимость идеализированных моделей к реальным системам будет оцениваться с помощью микроструктурного анализа. [c.238]

Влияние нейтронного облучения на механические свойства нержавеющих сталей [c.249]

Старение широко применяемых в энергомашиностроении аустенитных нержавеющих сталей в процессе длительного теплового воздействия может существенным образом сказываться на изменении механических свойств материала за счет протекающих в нем структурных превращений [ 1 ]. [c.63]

Широко используются нержавеющие стали Fe - Сг - Ni без присадок и с присадками титана, меди, ниобия и молибдена. В зависимости от содержания хрома и никеля такие стали бывают аустенитными, аустенитно-мартенситными и аустенитно-фер-ритными. Они обладают высокими механическими свойствами и стойки к коррозии под напряжением. [c.119]

Рис. 6. Температурные зависимости механических свойств нержавеющей стали 310 при одноосном (/) и двухосном 2 1 (2) и 1 1 (3) растяжении (графики построены по средним данным для продольного направления)

Механические свойства (ао,2 , ств о ) различных сварных соединений четырех нержавеющих сталей соответствуют требованиям и значительно возрастают при снижении температуры аналогично поведению соответствующего основного материала. [c.249]

В последующих разделах статьи механические свойства исследованного сплава сравниваются со свойствами нержавеющей стали 304 и никелевой стали с 9 % Ni. Сравниваемые сплавы были изготовлены в промышленных условиях и термообработаны в соответствии с существующими рекомендациями [2] по режимам, обеспечивающим оптимальную вязкость при низких температурах. Нержавеющую сталь аустенитного класса марки 304 нагревали при 1293 К в течение 1 ч и охлаждали в ледяном солевом растворе. Сталь с 9 % N1 обрабатывали по режиму нагрев при 1173 К, 2 ч, охлаждение на воздухе+нагрев при 1063 К, 2 ч, охлаждение на воздухе+нагрев при 823 К, 2 ч, охлаждение в воде. [c.347]

В морской воде коррозионная стойкость нержавеющих сталей определяется не только составом легирующих добавок, но и их структурой [8]. В частности, мартенситные стали, содержащие 12—18 % Сг, в морской воде подвержены заметной коррозии, сопровождающейся коррозионным растрескиванием за счет разрушения карбидной фазы. Удовлетворительная коррозионная стойкость ферритных сталей нивелируется затруднениями, связанными с их сваркой, и усиленной коррозией их сварных соединений. Наилучшие антикоррозионные свойства отличают аусте-нитные стали, хотя их механические свойства хуже, чем у мартен-ситных и ферритных сталей. Оптимальное сочетание коррозионной стойкости с механиче- [c.27]

ИЗМЕНЕНИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ [c.326]

N6 и Т1 добавляют в сталь в небольших количествах (0,1—0,2%). В нержавеющих хромоникелевых сталях N6 и Т1 предупреждают возникновение межкристаллнтной коррозии, придают мелкозернистое строение, благоприятно отражающееся на механических свойствах стали. [c.159]

И после Бертье различные исследователи получали разнообразные сплавы хрома с железом. Наличие хрома придавало им высокую прочность и твердость, однако необходимая коррозионная стойкость не достигалась, главным образом из-за высокого содержания углерода. Только в 1904 г. француз Гийе [6] получил низкоуглеродистые сплавы хрома, состав которых обеспечивал их пассивность. Он изучил строение и механические свойства сплавов Сг—Fe, а также сплавов Сг—Fe—N1, называемых ныне аустенитными нержавеющими сталями. [c.295]

Введение Б.Б. Мандельбротом представлений о фракталах как о самоподобных объектах инициировало поиск связи между фрактальной размерностью структуры поверхности излома и механическими свойствами [6]. Б.Б. Мандельброт и др. исследовали фрактальную размерность поверхности разрушения с помощью предложенного ими метода островов среза [39]. Метод заключаются в следующем. Поверхность образцов из нержавеющей высокопрочной стали после разрушения в условиях удара покрывали никелем (в ряде случаев поверхность покрывали серебром) и заливали эпоксидной смолой затем образец последовательно полировали в плоскости АЕ с периодическим измерением выступов (островов) на поверхности разрушения (рисунок 4.40). При этом выявлялись "острова", окруженные "озерами" никеля. [c.326]

Нержавеющие стали. Основной легирующий элемент нержавеющих сталей — хром, который повышает механические свойства стали и способствует образованию на ее поверхности тонкого слоя окислов, облагораживающего электродный потенциал стали и повышающего ее коррозионную стойкость. Она повышается не монотонно, а скачкообразно. Первый порог коррозионной стойкости достигается при концентрации хрома, равной 12,8 %. При увеличении содержания хрома до 18 или до 25—28 % достигается второй порог коррозионной стойкости и наблюдается дальнейшее повышение коррозионной стойкости стали. Однако повышение содержания хрома приводит к понижению механических свойств стали, особенно ударной вязкости, а также затрудняет сварку, вызывая хрупкость сварного шва. Стали с высоким содержанием хрома после сварки требуют термической обработки. Повышение содержания углерода в нержавеющих сталях понижает их коррозионную стойкость, что связано с уменьшением содержания хрома в твердом растворе вследствие образования карбидов. Поэтому повышение содержания углерода в стали вызывает сдвиг порога коррозионной стойкости в область более высокой концентрации хрома. Понижение содержания углерода ниже 0,02% делает сталь стойкой против карбидообразо-вания. [c.31]

Титан обладает тремя основными преимуш,ествами по сравнению с другими техническими металлами малым удельным весом (4,5 Г1см ), высокими механическими свойствами (предел прочности 50—60 кГ1мм у технического титана и 80—140 кГ/мм у сплавов на его основе) и отличной коррозионной стойкостью, подобной стойкости нержавеющей стали, а в некоторых средах и выше. Сочетание малого удельного веса с высокой прочностью, обеспечивающее наибольшую удельную прочность (т. е. прочность на единицу веса), делает титан особенно перспективным материалом для авиационной промышленности, а коррозионная стойкость — в судостроении и в химической промышленности. Для современной высокоскоростной авиации особенно ценным свойством титановых сплавов является также их высокая жаропрочность сравнительно с алюминиевыми и магниевыми сплавами. Титановые сплавы по абсолютной и тем более по удельной прочности превосходят магниевые, алюминиевые сплавы и легированные стали в довольно широком температурном интервале. [c.356]

Рост интереса к исследованию поверхностей раздела был связан с переходом от модельных систем к композитам, матрицами которых являются важные конструкционные металлы — алюминий, титан и металлы группы железа. Эти металлы обычно более химически активны, чем серебряные и медные матрицы исследованных модельных систем, таких, как Ag—AI2O3 и Си—W. Однако приведенные в настоящей главе данные по казывают, что известная реакционная способность может благоприятствовать достижению желательного комплекса механических свойств. Выше приводились примеры, когда определенное развитие реакции на поверхности раздела обеспечивало оптимальное состояние последней. Бэйкер [1] показал, что композиты алюминий—нержавеющая сталь обладают наилучшими усталостными характеристиками в условиях слабо развитой реакции, а Бзйкер и Крэтчли [2] установили то же самое для системы алюминий—двуокись кремния. [c.180]

Механические свойства композитов алюминий—нержавеющая сталь изучались многими исследователями [3, 15, 30, 31, 33. 61, 66, 67]. На основе механических характеристик композита Паттнайк [c.238]

Особенности анодного электрохимического поведения нержавеющей стали обусловлены различным значением химического потенциала металла на разных стадиях деформации, которые определяются дислокационной, субструктурой, формируемой в процессе деформации и вызывающей деформационное упрочнение. Поскольку напряжение пластического течения металла является величиной доступной для простых измерений, установленная связь электрохимических свойств стали с сопротивлением деформации позволяет в некоторой мере оценивать механохими-ческую коррозию по физико-механическим свойствам стали. [c.86]

В то же время высокие требования к качеству изделий из нержавеющих, жаропрочных сталей часто требуют 100%-ного контроля механических свойств. Однако в силу существующих методик прямых испытаний механических свойств 100%-но можно контролировать только твердость, а предел текучести, предел прочности, относительное удлинение и сужение —только выборочно на образцах по твердости — по специальным таблицам. Но на мноТих изделиях даже твердость, по Роквеллу или Бринеллю, не всегда удается замерить — это детали сложной конфигурации, большие по весу и объему сварные изделия. Тогда прибегают к сравнительным методам (например, по методу Польди). Вот почему для этого класса сталей важны разработка и внедрение неразрушающих методов контроля механических свойств и качества термической обработки. [c.94]

Так, мягкая сталь обладает превосходными механическими свойствами, легко поддается обработке и является дешевой, но в большинстве случаев имеет слабую сопротивляемость коррозионному воздействию, что приводит к ее постепенному разру-шени1 /0тот недостаток можно устранить, сплавляя сталь с более коррозионно-устойчивыми металлами, например никелем и хромом, для получения коррозионно-стойкой хромоникелевой нержавеющей стали./Но сплавы этого типа относительно дорогостоящи. Более эк номично наносить тонкое покрытие никелем, а сверху — еш,е более тонкий слой хрома. Этот метод широко применяется для получения противокоррозионной декоративной отделки, которая обладает механическими свойствами мягкой стали и сопротивляемостью хрома и никеля к действию коррозии./ [c.7]

Никель, упрочненный волокнами, получается из суль-фаматного электролита в виде гальванопластических материалов на поверхности нержавеющей стали, алюминия или пластмасс. Многослойные по отношению к волокнам осадки толщиной до 3,2 мм или выше получались на шаблоне, который вращался на горизонтальной оси, параллельной аноду. Вращение шаблона необходимо для непрерывного последовательного наматывания В0Л0.К0Н в процессе электролиза. Механические свойства некоторых материалов, полученных таким способом, приведены ниже [c.231]

Постановка вопроса о футеровке реакторов синтеза мономеров огнеупорным материалом возникла в связи с тем, что действующие реакторы из нержавеющей стали часто выходят из строя по причине прогара металла в рабочей зоне. Из числа огнеупорщх материалов наибольшей коррозионной стойкостью и жаропрочностью обладает высокоглиноземистый огнеупор. Однако, если огнеупоры после испытания, в условиях синтеза мономеров псдвергаится действию влажного воздуха, го механические свойства огнеупорных материалов и связующих дементов резко снижаются после пребы вания на воздухе в течение 10 дней они разрушаются. [c.26]

Изучались алюминиевые, титановые, никелевые сплавы и нержавеющие стали. Отливки из алюминиевого сплава А-356 (стержни размерами 380x51 X Хб мм) закаливали в воде от температуры 811 К (выдержка 10 ч) и подвергали старению 16 ч при комнатной температуре и при 427 К 4 ч. Сплавы 6061-Т6 и 7075-Т6 были исследованы в виде листов толщиной 6 мм. Листы из нержавеющей стали 347 испытывали в го-чекатаном состоянии с последующим отжигом и травлением. Нержавеющая сталь 410 закаливалась в масле от температуры 1255 К и отпускалась при 839 К. Нержавеющую сталь А-286 в виде горячекатаных и травленых плит закаливали на воздухе от 1255 К (выдержка 1,5 ч) и старили при 1005 К в течение 16 ч. Титановый сплав имел очень низкое содержание примесей. Его испытывали после горячей прокатки н отжига. Образцы сплава Hastelloy С вырезали из листа толщиной 6 мм и испытывали после обработки на твердый раствор в соответствии с AMS-5530-С. Холоднокатаный и травленый лист толщиной 6 мм из сплава In onel Х-750 был состарен при 977 К в течение 20 ч с последующим охлаждением на воздухе. Образцы из сплава D-979 вырезали из штамповок для дисков турбины. В табл. 1 приведены механические свойства этих материалов при комнатной температуре. [c.93]

Исследованы механические свойства при растяжении, вязкость разрушения (методом /-интеграла) и скорость роста трещины усталости метастабильной аустенитной нержавеющей стали Fe—13Сг—19Мп, применяемой в СССР в качестве конструкционного материала в криогенной тех- [c.233]

Механические свойства сварных соединений исследованных нержавеющих сталей, выполненных дуговой сваркой вольфрамовым электродом в инертной среде и сваркой плавящимся электродом, достаточно высокие. Установлено, что пределы текучести и прочности и прочность надрезанного образца у сварных соединений значительно возрастают при снижении температуры аналогично соответствующим свойствам основного материала. Исключение из этой закономерности представляют собой сварные соединения стали Pyromet 538, выполненные сваркой плавящимся электродом, состав которого отличается от основного материала на этих образцах не обнаружено существенной разницы в прочности в интервале от 77 до 4 К. Коэффициент прочности сварного соединения (т. е. отношение пре- [c.246]

Изменение характеристик механических свойств (Е а ,о, ац.го), отнесенных к их значению при комнатной температуре для аусте-нитной нержавеющей стали типа 18-8, показано на рис. 1 [35]. [c.102]

Химический состав нержавеющих сталей серип AISI 200 приведен в табл. 112, скорости коррозии и типы коррозии —в табл. ИЗ, влияние экспозиции па их механические свойства — в табл. 114. [c.310]

ИЗМЕНЕНИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ НЕРЖАВЕЮЩИХ СТАЛЕЙ СЕРИИ 200 (NAD 1 ]) [c.312]

Данные о влиянии экспозиции на механические свойства нержавеющих сталей AISI 201 и 202 приведены в табл. 114. Механические свойства этих сталей не изменились. [c.313]

Химический состав нержавеющих сталей серии A1SI 300 приведен в табл. 115, скорости и типы коррозии — в табл. 116, коррозионное поведение под напряжением — в табл. 117 и влияние экспозиции на их механические свойства — в табл. 118, Коррозионное поведение нержавеющих сталей серии AIS1 300 было очень неустойчивым и непредсказуемым. Они подвергались щелевой, питтинговой и туннельной коррозии в разной степени — от начальных проявлений до сквозных язв и туннелей, распространяющихся вдоль поверхности образцов на расстояние 28 см. Сравнение интенсивностей упомянутых выше типов локальной коррозии с соответствующими скоростями равномерной коррозии не показало наличия между ними определенных корреляций. [c.313]

Данные о влиянии экспозиции на механические свойства нержавеющих сталей серии AISI 400 приведены в табл. 122. Механические свойства значительно ухудшились только в двух случаях после 403 сут экспозиции на глубине 1830 м для стали AISI 404 и после 751 сут на глубине 1830 м для стали AISI 430. [c.335]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...