Карбиды Структура кристаллическая

Физические свойства 4 — 247 Карбиды ванадия — Кристаллическая структура 3 — 334 Карбиды кальция 5 — 394 Карбиды огнеупорные 4 — 401 Карбинольная склейка — Прочность 5 — 252 Карбинольный клей 5 — 251 Карбинольный клей-цемент 5 — 251 Карболит — Влияние атмосферных условий [c.95]

Карбиды, отнесенные в I группу, имеют сложную кристаллическую структуру. Типичным представителем карбидов этого типа является цементит, кристаллическая структура которого была показана на рис. 134. [c.354]

По структуре карбиды легирующих элементов можно подразделить на две группы с простой кристаллической решеткой (являющиеся фазой внедрения) и со сложной кристаллической решеткой в узлах которой расположены атомы металла и атомы С. [c.163]

Температуры плавления и кристаллические структуры карбидов тугоплавких металлов [c.255]

Благодаря развитию современных методов испытания оказалось возможным определять твердость любых металлов, сплавов, ковалентных и ионных кристаллов, включая самые хрупкие и твердые вещества (такие, как кремний, карбид бора, алмаз и др.). Громадная информация по твердости, во много раз превосходящая данные по другим механическим свойствам веществ, особенно малопластичных, способствовала выяснению влияния типа кристаллической структуры, электронного строения и типа межатомной связи на твердость, представляющую обобщенную характеристику сопротивления материала пластической деформации. [c.22]

Интерпретация этих результатов осложняется тем фактом, что на поверхности раздела алюминия 6061 и бора существовала металлургическая связь (рис. 1, б), а между покрытием карбида кремния и матрицей алюминия 6061 (стрелка на рис. 1, в) — механическая связь. Эти композиты были получены методом диффузионной сварки в течение 1 ч приблизительно при 475 и 554 С соответственно. Полагают, что низкая малоцикловая усталостная прочность у композитов, волокна которых имеют покрытия, связана с поведением покрытия Si [23]. Это покрытие обладает предпочтительным направлением кристаллографического роста (111) и вытянутой кристаллической структурой, оба они ориентированы перпендикулярно оси волокна (рис. 1, в). Таким образом, ось волокна, возможно, является направлением относительно низкой прочности покрытия и последнее может служить причиной плохого усталостного поведения в малоцикловой области. [c.401]

Сталь Ст. Б подвергалась следующей обработке аустенизация при температуре 1100 С в течение 1 ч подстуживание до температуры деформации 900°С пластическая деформация растяжением на 6% немедленная закалка с температуры деформации в воде отпуск при температуре 500°С. В этом случае упрочнение связано с измельчением аустенита вследствие образования дефектов кристаллической решетки большой плотности. При этом имеет место измельчение мартенситных пластин, образование тонкой структуры, направленная ориентация кристаллов мартенсита [72]. При последующем отпуске упрочнение является следствием дисперсионного твердения и изменения характера выделений карбидов. [c.48]

Нитриды, большинство карбидов и некоторые бориды переходных металлов являются типичными фазами внедрения и имеют простые кристаллические структуры соотношение атомных радиусов неметалла (г ) и металла (г ) не более 0,59. Если указанное отношение больше 0,59, то образуются более сложные структуры, так как размеры пустот оказываются недостаточными для размещения атомов неметалла, что приводит к искажению структуры [15, 18]. [c.409]

Кристаллическая структура карбидов [c.418]

Фиг. 35. Кристаллическая структура карбида Л/С д —с дефицитом углерода б—полная решётка

Для повышения жаропрочности стали необходимо обеспечить торможение дислокаций и диффузии вакансий как по границам, так и в объеме зерна. Дислокации хорошо затормаживаются мелкодисперсными карбидами и интерметаллидами. Легирование твердого раствора элементами, повышающими жаропрочность, приводит к усилению межатомных связей, уменьшает диффузионную подвижность вакансий и тем самым замедляет диффузионную ползучесть. Сильные карбидообразователи — хром, молибден, титан, ниобий — связывают углерод в прочные карбиды, затрудняют его диффузию и способствуют получению стабильной структуры. Вследствие искажений кристаллической решетки в районе дислокаций последние очень активно притягивают атомы примесей. Вокруг дислокаций особенно легко концентрируются атомы элементов, образующих растворы внедрения,— углерода, азота, бора и др. Поэтому дислокации часто оказываются местами зарождения частиц второй фазы. [c.83]

Очень интересно, что при плазмохимическом газофазном синтезе [68—70] наблюдалось преимущественное образование кластерных частиц М С,2 и М, С (М — Ti, Zr, Hf, V) с соотношением М С = 1,5—2,0, а не наночастиц карбидов Ti , Zr , Hf , V с ГЦК-кристаллической структурой. При аналогичном син- зе в системах Та—С и Nb—С наряду с кластерами Та, С и Nb , , по составу близкими к М С,2, образовывались в небольшом количестве нанокристаллические частицы М С с т п, [c.29]

Неметаллические бескислородные соединения. Карбид кремния Si (или карборунд) представляет собой соединения кремния с углеродом [21, 63, 67, J01 ]. Кроме модификации с гексагональной кристаллической решеткой ( - Si ) имеется модификация с кубической структурой типа алмаза (Р - Si ). Карбид кремния отличается высокой твердостью, теплопроводностью, огнеупорностью, специфическими электрическими и полупроводниковыми свойствами (табл. 9). [c.142]

Как видно из рис. 15, метастабильный аустенит, образующийся при нагреве сталей с неравновесными структурами, весьма устойчив. В компактных объектах уменьшение количества 7-фазы начинается только спустя 2 ч. Нужно подчеркнуть, что этот процесс не связан с растворением карбидной фазы, завершающимся уже в первые полчаса вьщержки. Количество аустенита столь велико, что после полного растворения карбидов его состав остается неравновесным. В данном случае, как отмечалось в гл. I, распад избыточного количества аустенита контролируется релаксацией искажений кристаллической решетки, снижающей термодинамический потенциал системы, что, в соответствии с (8) и (9), делает термодинамически невыгодным существование метастабильной 7-фазы. [c.55]

Принято считать, что упрочнение металлических материалов при поверхностно-пластическом деформировании [542] обусловлено механизмом дробления микроструктуры поверхностного слоя на фрагменты и блоки с образованием микроискажений кристаллической решетки. При наклепе алмазным выглаживанием и обкатывании закаленных сталей мартенситно-аустенитной структуры размерность блоков достигает (1,б-ь1,83) 10 см [543]. При этом наблюдается распад остаточного аустенита и его переход в мартенсит с образованием высокодисперсных карбидов, блокирующих сдвиги по плоскостям скольжения, что способствует, наряду с эффектом упрочнения, повышению микротвердости поверхностного слоя. На рис. 188 показано повышение микротвердости сплава ВТ-20 при алмазном выглаживании. Величина по глубине (более 150 мкм) асимптотически достигает уровня микротвердости матрицы сплава. [c.339]

Регулирование фазового состава сталей. Реальные стали являются гетерогенными системами, содержащими в твердом растворе — металлической матрице — посторонние фазы (так называемые избыточные фазы и неметаллические включения). Избыточные фазы (к ним относят карбиды, нитриды, силициды, бориды) и неметаллические включения (оксиды и сульфиды) образуются в результате взаимодействия примесных и легирующих элементов сталей и отличаются от металлической матрицы химическим составом, кристаллической структурой и электрохимическими характеристиками. Несмотря на относительно небольшое количество (от сотых до десятитысячных долей масс.%) посторонние фазы вносят свой вклад в интегральную скорость анодного и катодного процессов и характер растворения металла. [c.190]

Керамикой называются материалы, полученные при высокотемпературном спекании минеральных порошков. При нагреве исходные вещества взаимодействуют между собой, образуя кристаллическую и аморфную фазы. Керамика представляет собой пористый материал, содержащий ковалентные или ионные кристаллы — сложные оксиды, карбиды или твердые растворы на их основе. Аморфная фаза является стеклом, которое по своему химическому составу отличается от кристаллов. Керамический материал содержит одну или несколько кристаллических фаз отдельные виды керамики совсем не имеют стекла в своей структуре. Как правило, керамика имеет поликристаллическую структуру с прослойками стекла и с беспорядочным расположением зерен и поэтому однородна по свойствам. [c.46]

Компоненты некоторых сплавов при кристаллизации могут входить в химическую связь, образуя химическое соединение. Например железо с углеродом образуют химическое соединен Feg — карбид железа (цементит) медь с магнием — u2Mg магний со свинцом — Mg2Pb и т. д. Химическое соединение, как и твердый раствор, обладает однородной структурой. Кристаллическая решетка его включает атомы обоих компонентов. Однако в кристаллической решетке химического соединения в отличие от твер- [c.48]

Эле- мент Карбид Кристаллическая структура Плот- ность, г/см Температура плавления, К ДЯ , кДж/моль s . Дж/ мольХ ХК) [c.338]

Ме- талл Карбид Кристаллическая структура Плот- ность, г/см 7 пл. к Удельное сопротивление, мОм X Хсм дно кДж/ /моль S 0 Дж/(мольХ ХК) [c.339]

Сварка с регулированием термических циклов (РТЦ) за с ет сопутствующего охлаждения, одновременно с уменьшением околошовных участков подкалки, сужает области термопластических деформаций при сварке и уменьшает несовершенство кристаллического строения, измельчает структуру зон сплавления. Кроме этого, более быстротечное высокотемпературное состояние при сварке стали 15Х5М с РТЦ со-путствуюш им охлаждением способствует образованию в ЗТВ промежуточных более равновесных структур закалки бей-нитного характера с равномерно распределенными частицами карбидов по телу зерен, а увеличение скорости охлаждения при сварке создает условия гомогенизации аустенитного шва. При этом избыточные фазы выделяются в виде отдельных разобщенных включений или участков и получается мелкодисперсная более однородная структура шва повышенных снойств. [c.151]

Исходньши компонентами покрытия служили электролитический никель, кристаллический кремний, аморфный бор, активированный уголь. Для введения хрома использовали чистый хром, нихром и карбид хрома. Элементный состав во всех случаях сохраняли постоянным. Покрытие наносили на образцы из нержавеющей стали 1Х18Н9Т. Дисперсионной средой в шликере служил спиртово-водный раствор 1 1. Для обеспечения седиментационной устойчивости суспензии вводили 2 мае. % бентонита. Покрытие формировали в вакууме при температуре 1100 °С. Для исследования структуры покрытия из образцов готовили полированные шлифы. [c.114]

Однородность сплава Fe—Со—2 V в большой степени определяется его чистотой. Примеси ухудшают магнитные свойства сплава, нарушают кристаллическую структуру, вызывая неоднородность намагниченности. Показателем степени чистоты является коэрцитивная сила. Гоулд и Веннн [3S] получили для сплава Fe—Со—2V минимальные значения коэрцитивной силы Не путем применения очень чистых шихтовых материалов и тщательного переплава [42, 43]. Келлер и Гилман, [39] получили сплавы Fe—Со и Fe—Со—2V с минимальными значениями Не путем применения зонной плавки с последующим отжигом образцов в водороде. К существенному росту Не приводит наличие в сплавах остаточного углерода [41]. При содержании С>0,01% в сплавах Fe—Со—2V, как правило, присутствуют карбиды ванадия, отрицательно влияющие на магнитные свойства и однородность. [c.233]

Исследования были проведены на аустенитной нержавеющей стали Х18Н10Т, склонной к интенсивному деформационному старению. Трубчатые образцы диаметром 21 мм и толщиной стенки 1,5 мм испытывали при растяжении-сжатии (частота нагружения приблизительно 1 цикл/мин) на установке типа УМЭ-10 т, снабженной вакуумной системой и средствами исследования микроструктуры на поверхности образца [1]. Указанная установка оборудована также системой управления силовозбудителем для получения двухчастотного режима нагружения (частота около 20 цикл/мин) и автоматическим устройством для программного нагружения с временными выдержками на экстремальных уровнях нагрузки в полуциклах нагружения. Испытания были проведены при моногар-моническом малоцикловом нагружении, при нагружении с выдержкой 5 мин при максимальной (по абсолютной величине) нагрузке в полуциклах, а также с наложением нагрузки второй частоты в процессе выдержки при температурах 450° С и 650° С [2]. При исследованиях структуры использованы методы световой (для определения числа, размера и характера расположения частиц), ионной и просвечивающей электронной микроскопии (для определения характера распределения карбидов и легирующих элементов), электронной микроскопии со снятием реплик с зон изломов, а также методы рентгеноструктурного (для определения степени искаженности кристаллической решетки в зависимости от уровня нагрузки) и рентгеноспектрального анализа. Образцы исследовались в зонах разрушения. [c.67]

Большинство карбидов переходных металлов относится к фазам внедрения и обладает явно выраженными металлическими свойствами [15], т. е. имеет металлическую проводимость, высокие значения электропроводности и теплопроводности, характерное для металлов падение электросопротивления с понижением температуры и т, д. К указанным фазам относятся карбиды со структурой типа МеС — фаз внедрения углерода в поры кубических решеток металлов (титана, циркония, гафния, ванадия, ниобия и тантала). Такие карбиды, как Мо С, V , Та С, Wj являются также фазами внедрения, но они имеют гексагональные структуры. В карбидах хрома СГ3С2, Сг,Сз, СггзСв атомы углерода образуют обособленные структурные элементы — цепи, существенно затрудняющие деформирование кристаллической [c.417]

Высоколегированный чугун. (По ГОСТу 7769—63.) В системе сплавов Fe—А1—С в зависимости от содержания алюминия и углерода, помимо а- и -у-твердых растворов, выявляются следующие структурные составляющие графит, карбид алюминия AI4 3 и так называемая е-фаэа, подробно описанная в работе [45]. Это твердая и хрупкая магнитная фаза, имеющая кристаллическую решетку гранецентрированного куба с параметром 3, 74 кх, соответствующую решетке сплава ugAu. Эта фаза способна растворить до 4% С. Весьма обстоятельные исследования по изучению структуры Fe—А1—С сплавов в отожженном состоянии выполнены в ЧССР [46, 47 ]. Результаты этих исследований приведены в табл. 54 и на рис. 19. [c.212]

В начале 30-х годов Хзгг на основе геометрического подхода установил, что характер структуры того или иного карбида, нитрида и борида металла переходной группы в большинстве случаев определяется соотношением атомных радиусов металла (гм) и неметалла (г ). Если Гх/ M < 0.59(гм/ x > 1.7), то образуется структура, очень похожая на основную кристаллическую решетку соответствующего металла, но с неметаллическими атомами, расположенными в ее промежутках (так называемые нормальные фазы внедрения) если > 0,59, то возникает хотя и металлическая фаза, но с более сложной кристаллической решеткой. Основные кристаллические решетки таких фаз внедрения практически наиболее часто представлены структурами, характерными для настоящих металлов, т.е. гранецент-рированной кубической и компактной гексагональной, и лишь иногда простой гексагональной или объемноцентрированной кубической решеткой. [c.162]

По кристаллической структуре перечисленные соединения разделяют на два основных класса. К первому классу, включающему большинство карбидов и нитридов, относятся вещества, имеющие металлоподобные свойства — так называемые фазы внедрения . В этих веществах атомы металла образуют одну из типичных металлических решеток — кубическую (гранецентрирован-ную или объемно-центрированную) или гексагональную, а атомы -неметалла находятся в пустотах между металлическими атомами. Вещества со структурой этого класса обладают металлоподобными свойствами. Второй класс структур, к которому относятся все бориды переходных металлов, некоторые карбиды (Si ) и нитриды, представляет собой сложные и очень разнообразные структуры, главным образом слоистые и цепочечные. [c.224]

Добавки Nb и Та, по-видимому, противодействуют такому вырождению. В современных сплавах с высоким содержанием Nb и Та присутствуют карбиды типа МС, которые не вырождаются столь легко в результате гомогенизирующей термической обработки, например, в интервале 1200-1260 °С. Согласно анализу [39], один из таких карбидов обладал химическим составом, близким к формуле (Tio.53Nbo,3iW ,,g) . Лунд (Lund) сообщил (в частной беседе), что карбиды типа МС подразделяются на два подтипа. МС (1) - "одноатомное" соединение, обладающее структурой г.ц.к. с малыми параметрами кристаллической решетки оно представляет собой тот самый карбид, что обычно находят в большинстве литейных и деформируемых суперсплавов. Эти фазы склонны к вырождению и, как правило, распадаются в соответствии с описанными ниже реакциями карбидовырожде-ния [уравнения (4.5) и (4.6)]. Однако если в сплаве содержится Hf, достаточно длительная выдержка при высокой температуре может привести к образованию разновидности карбида МС (2) МС (2) проявляется очень отчетливо, распада карбидов этого подтипа не наблюдали. [c.149]

Карбиды и т.п.у.фазы. В сплавах, содержащих Мо и W наблюдают интересную взаимосвязь между карбидами типа МгзСб и Mg , с одной стороны, и т.п.у.фазами а а ц - с другой. Когда содержание Мо и W > 7 % (по массе) (особенно, если повышено содержание Мо), в плавках, склонных к образованию т.п.у. фаз, происходит сдвиг в сторону образования а (в ущерб образованию ц) -фазы (см. табл. 4.3). Стоит заметить, что кристаллическая структура по- [c.155]

Среди промышленных кобальтовых сплавов ведущее место занимают литейные сплавы с карбидным упрочнением, применяемые дДя производства литья по выплавляемым моделям у них предел прочности при растяжении и длительная прочность находятся в прямой зависимости от содержания углерода и св5 занной с ним объемной концентрации карбидных выделений. По сравнению с никелевыми кобальтовые сплавы обладают более пологой параметрической зависимостью длительной прочности от температуры (рис. 5.15). Из-за того что в этих сплавах не действует механизм упрочнения когерентными выделениями фаз с упорядоченной кристаллической структурой, их прочность при температурах до 982 °С существенно ниже, чем у никелевых. Но более высокая, чем у у -фазы, стабильность карбидов, особенно карбидов типа М С и МС, обеспечивает им превосходство по прочности при более высоких температурах. Это главная причина, по которой стационарные сопловые лопатки газовых турбин, работающие при более низких напряжениях и более высоких те> -пературах, изготавливают из кобальтовых сплавов. [c.205]

В работе Уманского [140] эти представления распространены на весь класс фаз внедрения. Имеет место аддитивность кристаллической структуры и физических свойств. Все металлы, образующие класс соединений, являются переходными, а неме таллы обладают близкими значениями потенциала ионизации 21,7-10 ( йс (13,54 эб) для водорода, 23-lQ- дж (14,47 эв) для азота, 18-10 дж (11,24 эв) для углерода. Тепловой эффект — экзотермический, причем он тем больше, чем менее заполнена с -подгруппа металлического атома. У карбидов и нитридов циркония и титана — элементов IV группы — эффект больше, чем у карбидов и нитридов тантала н ванадия — элементов V группы. Реакция образования карбидов молибдена и вольфрама МогС и W является эндотермической. При пропускании тока через-стальную проволоку при 1070 С скорость диффузии углерода в направлении тока (от анода к катоду) больше, что указывает на положительную ионизацию атомов углерода, подобно атому водорода в PdH. [c.168]

В сложном по фазовому составу железном сплаве — стали СН-3, в структуре которого присутствуют аустенит, мартенсит, 6-феррит, карбиды и интерметаллиды, водород также локализован на всех межфазных поверхностях. Значительные сегрегации водорода имеются и по границам мартенситных пластин. Это хорошо согласуется с представленийми, развитыми в работах 1426, 427]. Их авторы наблюдали уменьшение водородопроницае-мости стали после закалки наименьшей проницаемостью обладала мартенситная структура эффект связали с деформацией кристаллической решетки при фазовом превращении, сопровождающейся образованием дефектов, способных служить ловушками для водорода. Рис, 217 таким образом характеризует локализацию водорода на ловушках, возникающих в результате фазового наклепа. [c.478]

По назначению керамика может быть разделена на строительную, бытовую и художественно-декоративную, техническую. Строительная ( например, кирпич) и бытовая (например, посуда) чаще всего имеет в структуре газонаполненные поры и изготовляется из глины. Техническая керамика имеет почти однофазную кристаллическую структуру и изготовляется из чистых оксидов, карбидов, боридов или нитридов. Основные оксиды, используемые для производства керамики — AljOj, ZrO , MgO, aO, BeO. Техническая керамика используется в качестве огнеупорного, конструкционного и инструментального материала. Она обладает высокой прочностью при сжатии и низкой при растяжении. Главный недостаток керамики, как и стекла высокая хрупкость. Рассмотрим наиболее важные виды технической керамики. [c.253]

Электронографическое исследование [247 ] карбидных осадков в стали 18-8, склонной к межкристаллипюй коррозии, показало присутствие только одного хромистого карбида типа rgg g. После отпуска стали при 700° С он выделяется в различных формах, зависящих от кристаллической структуры металла по местам их выделений. По границам зерен карбиды хрома после отпуска выделяются в виде листовидных пластинок, а по границам двой-никования — в виде треугольников или шестиугольных пластинок (рис. 164). [c.302]

Твердые растворы внедрения являются частным случа ем фаз внедрения (к последним также относятся карбиды, нитриды, бориды, оксиды, гидриды и другие химические соединения переходных металлов с элементами внедрения) Твердые растворы внедрения всегда ограничены, а раство римость в них зависит от кристаллической структуры ме талла растворителя и размеров атома элемента внедрения Ограниченность твердых растворов внедрения определяется тем, что они сохраняют решетку металла растворителя, а атомы внедрения в них занимают лишь вакантные меж доузлия — октаэдрические и тетраэдрические поры в решетке металла растворителя Часть пор всегда не запол иена Размеры этих пор для оцк,гцкигпу реше ток представлены ниже, а на рис 14 приведена схема расположения пор в а и у железе [c.38]

Рис 30 Кристаллическая структура карбидов и нитридов элементов IV—V групп а —решетка типа Na I б—расположение атомов в плоскости 100 МеС (AleN ) при в—то же что и б но при х<1 t — Me 2 — (N) 3 — вакансии [c.60]

Как же отмечалось, все переходные металлы этих групп образуют в стали по 2—3 карбида с различной сложной кристаллической структурой Карбиды W и МоС и кар биды W2 и М02С имеют соответственно простую и плотно 62 [c.62]

Характер перестройки структуры при отпуске находит ся в прямой связи с влиянием примесей и выделений на блокирование дефектов кристаллического строения Так, при выделении цементита высокая плотность дефектов в структуре сохраняется до температур отпуска 350—400°С, для карбида Fe, Сг)7Сд до 450—500°С, дчя частиц МогС и V до 500—550 °С, для Nb до 550—570 °С [c.114]

Карбид железа РезС (цементит, или б-фа-за) имеет ромбическую кристаллическую решетку (см. табл. 5.5). Координация атомов железа в структуре цементита близка к гексагональной. этим, в частности, были связаны трудности выявления карбида низкоотпущен-ной стали (е-карбида), который действительно имеет гексагональную компактную упаковку атомов железа с неупорядоченным расположением атомов углерода (тип е-РезК ). До сих пор дискуссионными являются вопросы о содержании углерода в е-карбиде и об образовании при распаде мартенсита углеродистой стали других карбидных фаз. е-карбид образуется при низкотемпературном распаде мартенсита не только в углеродистых (при содержании углерода более 0,3—0,4 %), но и в легированных сталях, в которых стабильными могут быть специальные карбиды (хро.ма, молибдена и др.). [c.135]

Волокна карбида кремния и карбида бора производят в опытных количествах. Эти волокна получают путем химического осаждения паров на нагретую подложку из вольфрама или углерода способом очень близким к методу, который используется для получения волокон бора. Наиболее пригодной газовой смесью для получения волокон карбида кремния является смесь метилди-хлорсилана с водородом, а для получения волокон карбида бора— смесь металла с трихлоридом бора. Эти покрытия имеют кристаллическую структуру и поверхность волокна, чувствительную к истиранию. Кристаллические структуры В4С и Si лучше сопро- [c.40]

Общие вопросы усталостного разрушения. Стали и сплавы представляют собой конгломерат кристаллов, кристаллических зерен, имеющих, как правило, случайную ориентацию кристаллографических осей. В зернах, неблагоприятно ориентированных относительно статически приложенной силы, уже при очень малой ее величине происходит пластическое деформирование, структурно обнаруживаемое в виде полос скольжения, и возникают остаточные напряжения 3-го рода. Дальнейшее нагружение и развитие пластического деформирования, сводящегося к сдвиговым процессам (скольжение и двой-никование), дроблению зерен, относительному их перемещению и изменению дислокационной структуры, сопровождается возникновением остаточных напряжений 2-го, а в зависимости от напряженного состояния — и 1-го рода, иногда выпадением карбидов, упрочнением материала, переходящим на некотором уровне деформации в разупрочнение, Плоскости, по которым происходит скольжение, упрочняются, сопротивление деформированию возрастает, и с ростом нагрузки скольжение протекает по новым кристаллографическим направлениям. Разупрочнение начинается с появлением широких полос скольжения, и возникающие при этом субмикроскопические трещины развиваются на стадии, близкой к разрушению, в микро-, а затем в макротрещины. [c.244]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...