Особенности процесса резания при шлифовании

Каковы особенности процесса резания при шлифовании [c.90]

ОСОБЕННОСТИ ПРОЦЕССА РЕЗАНИЯ ПРИ ШЛИФОВАНИИ [c.601]

Вег эти особенности делают процесс резания при шлифовании более сложным, чем при других видах обработки, и создают большие трудности как при теоретическом, так и при экспериментальном его исследовании. [c.501]

Резание материалов шлифовальными кругами имеет ряд особенностей. Здесь нет сплошного режущего лезвия углы резания у различных абразивных зерен неодинаковы и имеют отрицательное и положительное значения. Рационализировать геометрию зерен невозможно. Режущие лезвия у зерен расположены беспорядочно на образующей поверхности круга и поэтому срезание происходит в разных плоскостях. Суммарное сечение среза непостоянно, а отделение мелких стружек происходит почти мгновенно. По этим причинам управлять процессом стружкообразования при шлифовании гораздо труднее, чем при обработке металлическими инструментами. [c.584]

Характерными особенностями процесса шлифования являются высокая скорость резания, т. е. окружная скорость шлифовального круга (оптимальная скорость резания при шлифовании составляет 30—40 м/с) большое количество мельчайших режущих кромок абразивных зерен, одновременно участвующих в резании малая площадь сечения и малый объем стружки, снимаемой одной режущей кромкой кратковременность контакта каждой режущей кромки абразивного зерна с обрабатываемой поверхностью малая толщина слоя материала, снимаемого за один проход шлифовального круга небольшое усилие резания. Процесс отделения стружки с обрабатываемой поверхности и явления, связанные с ним, аналогичны явлениям, наблюдаемым при обработке резцами или фрезами. При шлифовании обрабатываемая поверхность в зоне резания [c.228]

Чугунные круги правят резцом пз твердого сплава аналогично правке алмазным инструментом. Неуравновешенные детали при шлифовании лежат на ноже неустойчиво, особенно в заключительной части процесса, когда глубина резания незначительна, и нуждаются в поддержках. На фиг. 11 показана пружинная подставка для поддержания [c.617]

Свойства поверхностного слоя формируются под действием пластической деформации и нагрева обрабатываемого металла в процессе резания (см. рис. 31.1, а). В зоне опережающего упрочнения перед режущей кромкой инструмента ЬОМ в результате первичной пластической деформации происходит наклеп металла. В результате трения и вторичной деформации при контактировании с задней поверхностью (С в зоне ОРТ) инструмента материал испытывает деформации растяжения в тонком поверхностном слое, при этом наклеп металла возрастает до -15%. Сопутствующий нагрев деформированного металла до температур (0,2—0,3) Тпл вызывает возврат, а до температур выше 0,4 Гпл — рекристаллизацию с разупрочнением упрочненного слоя. Особенно существенное влияние оказывает нагрев при Скоростной лезвийной обработке и шлифовании. Нагрев создает предпосылки для процессов взаимной диффузии обрабатываемого и инструментального материалов и химического взаимодействия с элементами смазочно-охлаждающих веществ. [c.569]

Возможность работы при шлифовании с малыми глубинами порядка 1—2 мкм и соответственно с малыми силами резания позволяет этим методом легко достигать точности 6-го квалитета. Шлифование обеспечивает шероховатость обработанной поверхности R=0,32- 0,16 мкм. В соответствии с этими особенностями процесс шлифования применяют для окончательной обработки высокоточных деталей, обработки деталей, к которым предъявляются высокие требования в отношении качества поверхности, обработки деталей после закалки, а в некоторых случаях и для черновых операций при работе по твердой корке. На шлифовальных станках могут быть обработаны все виды наружных и внутренних поверхностей — цилиндрические, конические, торцевые, фасонные и винтовые. [c.377]

Неуравновешенные детали при шлифовании лежат на ноже неустойчиво особенно в заключительной части процесса, когда глубина резания незначительна и нуждается в поддерживании. На рис. 16 показана специальная пружинная подставка для поддерживания свешивающейся части детали 1. Чтобы избежать искажения геометрической формы шлифуемой поверхности и появления огранки на ней, пружина 3 поддержки 2 должна быть мягкой. [c.65]

Бесцентровое шлифование. При бесцентровом шлифовании процесс резания осуществляется шлифующим кругом так же, как и на обычных центровых шлифовальных станках. Особенность этого процесса определяется спецификой закрепления и подачи детали. При бесцентровом наружном шлифовании (рис. 4, г) шлифуемая деталь помещается на опорном ноже между кругами — рабочим (слева) и подающим или ведущим (справа). Для осуществления процесса бесцентрового шлифования необходимы следующие движения вращение шлифовального и подающего кругов, круговая и продольная подача детали. Вращение подающего круга сообщает шлифуемой детали вращение и продольную подачу. Для получения продольной подачи детали ось ведущего круга устанавливают под небольшим углом а к оси рабочего круга. [c.14]

Выбор твердости круга. Различные условия работы при шлифовании, свойства обрабатываемого материала, величины подачи, скорости резания, а также некоторые другие особенности этого процесса вызывают более быстрое или медленное затупление абразивных зерен. Поэтому для каждого вида работ должна быть подобрана твердость круга, соответствующая конкретным условиям шлифования. [c.121]

Измерение площадок износа, углов а и у в процессе шлифования проводили многие исследователи. В частности Ю. И, Ивановым и Н. В. Носовым [6] были исследованы особенности работы режущих зерен алмазных бесконечных лент 100 %-ной концентрации зернистостью A O 24/14 40/28 63/50 80/63 на связках марок Р1—Р14. Исследованы средняя высота выступания зерен над уровнем связки h (мкм), длина площадки износа I (мкм), передний у и задний а углы зерна с помощью записи профилограмм на профилографе — профилометре модели ВЭИ 201 завода Калибр . Анализ алмазных лент и профилограмм продольного профиля показал, что при шлифовании рабочие зерна мгновенно поворачиваются вокруг некоторого центра на. угол X. В результате этого передний угол в динамике процесса резания увеличивается до y = Yh + , а задний — уменьшается до а = Он — X. При эксплуатации алмазных лент площадки износа вне зоны резания всегда наклонены к обрабатываемой поверхности на некоторый угол. В динамике же резания они поворачиваются и становятся параллельными к обрабатываемой поверхности. Обработка профилограмм показала, что увеличение [c.200]

Неуравновешенные детали при шлифовании лежат на ноже неустойчиво, особенно в заключительной части процесса, когда глубина резания незначительна, и нуждаются в поддерживании. На фиг. 393 приведена специальная [c.462]

Отделочным шлифованием повышают лишь чистоту поверхности до 9—12-го класса, не исправляя других погрешностей предшествующей обработки. Одной из особенностей процесса являются малые скорости резания и малые удельные давления, которые исключают возможность нагревания обрабатываемых поверхностей в процессе обработки и появления в их поверхностном слое каких-либо изменений. Значительному повышению чистоты поверхностей способствует множественность движений, при которой практически исключается повторение абразивными зернами своих траекторий. Процесс протекает с охлаждающе-смазывающей жидкостью, состоящей из керосина и 10—15% веретенного масла, благодаря чему бруски касаются лишь выступающих микронеровностей в местах разрыва масляного слоя процесс прекращается автоматически, в связи с тем что при достижении определенной чистоты поверхности прекращается разрыв масляной пленки. [c.192]

Работа значительно облегчается, если на станке имеется устройство для контроля размеров обрабатываемой детали непосредственно в процессе резания. Показывающий прибор такого устройства позволяет рабочему следить за изменением размера детали, не останавливая станка. Производительность труда резко возрастает, особенно при выполнении наиболее ответственных, точных операций, например при шлифовании. Но и здесь управляет станком сам рабочий. [c.6]

Полуавтомат 5832 (рис. 94), предназначенный для шлифования эвольвентного профиля долбяков, шеверов и зубчатых колес, работает по принципу зацепления червяка с зубчатым колесом. Шлифование производится с помощью абразивного червяка диаметром 380—450, шириной 63 мм. Особенность этого способа заключается в шлифовании зубьев инструмента двумя сторонами нескольких ниток абразивного червяка. В процессе резания участвует длинная кромка и при этом происходит обработка нескольких зубьев одновременно, что обеспечивает высокую производительность. На зубошлифовальном полуавтомате можно шлифовать инструменты модулем 0,2—2 мм, диаметром 10—200 мм. Правку шлифовального круга осуществляют накаткой. Для контроля профиля абразивного червяка на станке установлен микроскоп. Абразивный червяк может самоустанавливаться и балансироваться на станке с помощью виброметра. [c.174]

Как отмечалось ранее, температурный фактор является одним из решающих, от которого зависят качество поверхностного слоя и прочностные характеристики шлифуемых деталей. При шлифовании титановых сплавов вследствие их специфических свойств I температурный фактор приобретает особенно большое значение. Знание контактных температур в зоне резания помогает управлять процессом шлифования и формирования свойств шлифуемой детали. [c.71]

Анализ лент, вышедших из строя в условиях машиностроительных предприятий, показывает, что обрыв изношенных лент чаще происходит со стороны ведущей ветви в области шва. В процессе шлифования лента вытягивается, толщина ее становится меньше толщины шва. В момент прохождения шва через зону резания, особенно между жестким контактным роликом или копиром и деталью, происходит скачок нагрузки на ведущую ветвь. Периодически повторяющиеся удары дополнительно приводят к усталостным напряжениям. Стойкость ленты снижается. Ленты часто выходят из строя при хорошо сохранившемся абразивном покрытии. [c.71]

Другой особенностью полученных результатов является то, что эпюры распределения остаточных напряжений представляют собой экстремальные кривые (рис. 5.13). Экстремумы максимума располагаются на глубине от поверхности от 2 до 20 мкм. Появление экстремумов в распределении остаточных напряжений после процесса шлифования обусловлено нрименением СОЖ и более высоким градиентом температур в зоне резания, чем при фрезеровании. [c.132]

В шлифовальных станках параметром, влияющим на величину возбуждения или суммарного демпфирования, является время шлифования после правки. Сразу же после правки режущие свойства круга в течение некоторого времени повышаются, происходит приработка, затем они стабилизируются и наконец начинается прогрессирующее затупление. Полученные экспериментально на шлифовальных станках разных типов зависимости амплитуды колебаний от времени шлифования имеют вид кривых 2 (см. рис. 28, б). Такой процесс характерен для любого режущего инструмента, но у шлифовальных станков вследствие специфики процесса и малого наклона силы резания к оси у затупление особенно сильно влияет на главную составляющую силы резания и величину возбуждения. Изменение уровня колебаний во времени является критерием затупления инструмента. В токарных, расточных, фрезерных и других станках, работающих резцом, затупление инструмента по задней грани больше влияет на величину составляющей Ру, чем на величину составляющей Р , которая является основной. Таким образом, сила, раскачивающая систему станка, в этом случае с износом меняется мало. Не влияя существенно на величину основной составляющей силы, износ изменяет динамические добавки к силе резания, в частности он влияет на вязкие силы по задней грани (пропорциональные г). Эта сила особенно заметна при высоких частотах. Действительно, с увеличением износа в [c.107]

СОЖ для лезвийной обработки заготовок из алюминиевых сплавов. При обработке заготовок из алюминиевых сплавов велика вероятность образования на режущих кромках инструмента нестабильного нароста, что оказывает значительное влияние на качество поверхностного слоя обработанных заготовок или деталей и особенно на параметры шероховатости поверхности. Учитывая, что в настоящее время обработка заготовок из алюминиевых сплавов выполняется, как правило, на высоких скоростях резания, соизмеримых с рабочими скоростями шлифования, увеличивается теплосиловая напряженность процесса обработки. В связи с этим при выборе СОЖ для обработки резанием заготовок лезвийными инструментами стремятся выбрать составы, обеспечивающие минимальную вероятность наростообразования и хорошее охлаждающее действие. При [c.267]

Наряду с общими явлениями, присущими и другим видам обработки металлов резанием, процесс шлифования имеет особенности 1) режущая кромка шлифовального круга не сплошная, а прерывистая, так как зерна отстоят друг от друга на некоторое расстояние 2) зерна шлифовального круга неправильной, округленной в вершинах геометрической формы, произвольно расположены в круге, что Является причиной отрицательного и непостоянного значения переднего угла 3) вследствие пирамидальной и округленной формы режущей части зерна возникает с.южная зависимость между глубиной и шириной впадины, образуемой на обработанной поверхности каждым зерном-резцом 4) в процессе работы шлифовальный круг может самозатачиваться, т. е. под действием повышенной нагрузки на затупленное зерно последнее может расколоться или чаще всего выкрошиться из связки, обнажив новые острые зерна, которые и будут продолжать резание 5) вследствие округления вершгпш зерна и нулевой тол-щгшы среза в моменг, предшествующий царапанию — срезанию (т. е. при врезании), зерна подвергаются большому трению о поверхность резания, образованную впереди идущими зернами-резцами 6) процесс снятия стружки происходит за короткий промежуток времени (0,0001—0,00005 с). Эти особенности делают процесс резания при шлифовании более сложным, чем при других видах обработки, и создают трудности как при теоретическом, так и экспериментальном его исследовании. [c.348]

Механика процесса хонингования исследована в меньщей степени, чем процесса шлифования. Возможно это объясняется относительной ограниченностью применения данной операции. Процесс резания при хонинговании может быть представлен следующим образом абразивные бруски с определенной силой прижимаются к поверхности обрабатываемой детали и выступающие зерна внедряются в эту поверхность при движении хона относительно детали происходит царапание и истирание поверхности абразивными зернами таким же образом, как при шлифовании. Отличительной особенностью операции хонингования является образование более длинной стружки, поскольку режущие зерна находятся в контакте с обрабатываемой поверхностью больший период времени. Интенсивность съема металла, чистота обработанной поверхности и силы резания будут зависеть от глубины внедрения режущих зерен, скорости резания и свойств абразивного и обрабатываемого материала. Так как абразивные бруски должны самозатачиваться, режимы резания следует выбирать таким образом, [c.290]

Предварительные тепловые деформации. В условиях массового производства заготовки на финишную шлифовальную операцию иногДа поступают непосредственно с предварительной токарной или черновой шлифовальной операции. Обработка на этих операциях ведется с интенсивными режимами резания и соответственно с большим теплообразованием. Детали не успевают пройти процесс температурной стабилизации. Возникшие тепловые деформации могут увеличить погрешность ббработки при чистовом окончательном шлифовании. Особенно это сказывается при обработке больших массивных деталей. Поэтому стабилизация температуры заготовок в некоторых случаях играет важную роль в обеспечении высокой точности обрабатываемых деталей. [c.11]

С проявлепием эвтектического изнашивания можно встретиться 1) в тормозных устройствах, предназначенных для поглощения большого количества энергии (самолеты, скоростные поезда и т. д.) 2) при скоростном шлифовании, в частности алмазными кругами 3) при высокоскоростном резании, особенно при обработке нагретых заготовок 4) при процессах горячей обработки металлов давлением, особенно высокоскоростных 5) при резании и обдирке горячих заготовок металлическими дисками [101 6) при упрочнении поверхностного слоя металла электромеханическим сглаживанием [И]. [c.78]

Если стендом для определения динамической характеристики, резания служит сам станок, как это бывает в большинстве случаев, то режимы резания должны подбираться так, чтобы жесткость станка была на порядок выше коэффициента резания, а постоянные времени — на порядок меньше. Поэтому характеристики резания должны определяться при легких режимах, что особенно Относится к шлифованию, так как коэффициент резания при этом виде обработки значительно выше, чем коэффициент резания при точении. Если эти требования не выполнены, то в результате экспериментов будет получена дйнамическая характеристика станка, а не процесса резания. Динамические характеристики для тяжелых режимов резания, в частности для режимов, при которых возникают вибрации, должны быть определены пересчетом экспериментальных характеристик, полученных для легких режимов. Постоянные времени при свободном точении стали 35 прорезным резцом с передним углом 10°, задним углом 7°, углом наклона режущей кромки О и радиусом закругления режущей кромки 0,01 мм в диапазоне частот изменения припуска от 60 до 150 Гц при ширине срезаемого слоя 1 мм, толщине срезаемого слоя 0,07 мм [c.95]

Одной из особенностей шлифования лентой является то, что в зависимости от технологических параметров лента работает в различных режимах. Могут создаваться различные условия для использования режущих свойств ее основного элемента — зерна. Оно может работать в условиях жестко закрепленного лезвийного инструмента или в режиме исключительной податливости и самоориентации. При ленточном шлифовании создаются более благоприятные условия работы для зерен. Они имеют возможность не только одинаково самоустанавливаться, но и нивелироваться по высоте и равномерно распределять между собой нагрузку. Кроме этого, вследствие постоянной подвижности зерен изменяются и условия для размещения и удаления стружки и шлама, а также засаливания. Благодаря большим зонам контакта инструмента с деталью, большему числу активно работающих зерен и отличию в условиях теплообмена здесь создается и совершенно иной тепловой режим по сравнению с обработкой шлифовальным кругом. В процессе обработки лентой изменяются расстояния %1ежду зернами, их ориентация, относительное и абсолютное удлинение ленты, ее толщина и ширина, частота собственных и вынужденных колебаний в поперечном направлении и вдоль оси роликов, условия теплообмена, удаления продуктов шлифования, адгезионного и диффузионного взаимодействия с обрабатываемым материалом. В результате создаются иные, чем при шлифовании кругом, условия резания, теплового и силового воздействия, формирования свойств поверхностного слоя обрабатываемого материала, происходит формирование остаточных напряжений растяжения меньшей величины, чем при шлифовании кругами. В итоге шли- [c.3]

Температура в зоне резания зависит от состояния абразивного покрытия ленты. В начальный период шлифования острой, не затупленной лентой изменение параметров режимов шлифования при постоянной скорости резания не оказывает существенного влияния на температуру в зоне резания. Температура имеет небольшую величину (150—250° С). Износ ленты приводит к повышению температуры в 2—3,5 раза, и процесс шлифования становится чувствительным к изменению режимов обработки. Особенно резкие изменения уровня температуры вызывают малые скорости подачи детали. Если в начальный период шлифования острой лентой изменение продольной подачи в пределах 2,5—10 м/мин повышает температуру в зоне контакта до 150—200° С, то через 45—50 мин непрерывной работы ленты температура повышается до 360—650° С. На рис. 21 показано изменение температуры от величины продольной подачи при шлифовании стали У7А и сплава ХН80ТБЮ затупленной лентой после 40—45 мин работы. Кривые зависимости [c.48]

Шлифование— наиболее трудно контролируемый процесс резания — может при определенных режимах вызвать образование на поверхности значительных растягивающих напряжений и прижогов. Поверхностные трещины, образующиеся в расоматриваемом случае при гальванической обработке, как правило, имеют весьма малую глубину и распространяются только яа толщину поверхно1СТ1ного слоя, где действуют растягивающие напряжения. Малая глубина таких трещин затрудняет их обнаружение, в особенности на хромированных деталях с толстым слоем хрома. Обнаружить трещины, образовавшиеся под слоем хрома ( 60 мкм), путем машит- [c.71]

Поверхность образца № 1 получена шлифованием (рис. 83, а), а образца № 2 — путем сплавления части припуска независимой плазменной дугой (рис. 83, б). Режимы нагрева при сплавлении зуба фрезы в заготовку, поверхностные слои которой, однако, изменили свои свойства в процессе термического цикла. Температура обоих образцов к моменту начала фрезерования составляла 20°С. Как видно из осциллограмм, максимальное значение силы Рг при фрезеровании образца № 2 примерно на 20% меньше, чем образца № 1, а скорость нарастания сил снизилась примерно в 2 раза. На рис. 84 приведены зависимости рг = Рг Ь и ру = = Ру1Ь от угла резания 1 ), полученные при фрезеровании образцов [c.150]

Изменяя состав и количество ПАВ, можно варьировать моющими свойствами СОЖ в широких пределах. Очевидными средствами усиления моющего действия СОЖ являются увеличение ее расхода, скорости жидкостного потока и создание условий, благоприятных для развития на очищаемых поверхностях кавитационных процессов. Все это в значительной степени зависит от техники подачи СОЖ к зоне резания. Так, при шлифовании, когда моющее действие СОЖ особенно необходимо для предотвращения засаливания рабочих поверхностей абразивного круга, весьма эффективны струйно-напорный внезонный и гидроаэродинамический способы ее подачи, а также УЗ-очистка рабочей поверхности круга [10, 23,31]. [c.53]

Изменение физических показателей процесса резания А, РуН Р обусловливает соответствующее изменение технологических показателей -параметров шероховатости шлифованных поверхностей и наработки шлифовального круга. Все это открывает возможности по управлению процессом шлифования. Однако непосредственное охлаждающее действие высоковязких масляных СОЖ невелико, поэтому их целесообразно применять при шлифовании со съемом малых припусков и на этапе выхаживания. Кроме того, применение масляных СОЖ вместо водных может оказать неблагоприятное влияние на экологию производства и на образование макропрофиля заготовок (например, типа валов, особенно нежестких, при шлифовании их в центрах) в продольном сечении при увеличении вязкости возрастают гидродинамическая составляющая [c.55]

Расположение полей допусков на диаметры резьбы шпильки и гнезда по ГОСТу 4608—65 показано на рис. 128, а. За номинальный профиль и основные размеры тугой резьбы приняты номинальный профиль и основные размеры метрической резьбы по ГОСТу 9150—59 (на рис. 128, а номинальный профиль показан утолщенной линией). Форму впадины резьбы шпилек целесообразно делать закругленной. Радиусы закругления впадины Гном и Гнаим для резьбообразуюшего инструмента непосредственному контролю не подлежат. Посадки предусматриваются только в системе отверстия. Посадки в системе вала могут применяться лишь для сопряжений стальных шпилек с деталями из алюминиевых и магниевых сплавов в ранее спроектированных и модифицируемых изделиях авиационной техники (по отраслевой нормали). При системе вала можно накатывать резьбы обоих концов шпильки с одной установки после бесцентрового шлифования заготовок шпилек на проход . Однако система отверстия имеет большие технологические преимущества перед системой вала. При системе отверстия метчики могут быть изготовлены с большим притуплением вершины зуба, чем при системе вала. Это создает более благоприятные условия для процесса резания и повышает стойкость метчиков в 2—3 раза по сравнению со стойкостью метчиков для тугих резьб в системе вала (особенно важно при нарезании резьб в корпусах из нержавеющих и жаропрочных сталей и титановых сплавов). Кроме того, построение посадок в системе отверстия позволяет частично использовать изношенный измерительный инструмент и полностью использовать метчики с тугой резьбой для изготовления метрической резьбы 1-го и более грубых классов по ГОСТу 9253—59. [c.292]

Шлифовка, как правило, приводит к снижению характеристик вьпюсли-вости, особенно при больших глубинах резания, что объясняется возникновением остаточных напряжений растяжения, микротрещин и окислением. Это является следствием высоких температур в поверхностном слое материала в процессе резания. Остаточные напряжения растяжения, возникающие после шлифования, составляют 150...300 МПа. Известны случаи, когда эти напряжения достигают весьма больших значений. Так, в отожженной пружинной лейте после ее шлифования на глубину 0,051 мм поверхностные остаточные напряжения растяжения составляли 1898 МПа [1118]. Появление остаточных напряжений растяжения после шлифования приводит к снижению характеристик сопротивления усталостному разрушению образцов нл [c.148]

Высокие мгновенные температуры, развивающиеся в процессе шлифования, резко повышают пластичность деформируемого металла и создают возможность снятия стружек округленными абразивными зернами круга. Поэтому высокая скорость резания, в результате которой юзникает большая температура,— необходимый фактор процесса шлифования. При низких скоростях абразивный круг как режущий инструмент работать не может. Следовательно, особенности процесса шлифования обусловлены специфичностью режущего инструмента и необходимых условий для снятия металла этим инструментом. [c.10]

Торий легко поддается всем стандартным видам обработки токарион, фрезерованию, шлифованию, сверлению и распиловке. Одиако пластичность и ковкость торня уменьшают его способность к механической обработке. Получить хорошо отделанные поверхности резаннем затруднительно, ио такие поверхности редко требуются при механической обработке тории. Химический состав и предыстория металла сильно влияют на его способность к механической обработке холодная обработка н наличие некоторых примесей дают лучшие результаты. Обычно инструменты из "Ч ыстрорежущей стали вполне пригодны для большинства процессов механической обработки торня. Применяются также инструменты из спеченного карбида, особенно когда тории содержит значительное количество абразивных включений. Торий стандартных промышленных сортов можно обрабатывать в сухом состоянии, но при этом рекомендуется применять охлаждающую среду и хорошую вентиляцию для защиты рабочих от торцевой пылн. [c.805]

Максимумы сжимающих остаточных напряжений в лопатках, обработанных затупленными лентами, в конце реверса по спинке и корыту соответственно составляют 490 и 250 МПа (табл. 5.4). При этом максимумы остаточных напряжений по спинке лопатки выпали из общей закономерности. Ожидалось понижение максимума напряжений, так как затупление ленты в конце реверса увеличивает тепловыделение в зоне резания и способствует уменьшению сжимающих напряжений. По-видимому, причина выпада максимума напряжений состоит в многофакторности процесса ленточного шлифования и особенностях зоны контакта ленты с лопаткой. В частности, на спинке контакт абразивной ленты с обрабатываемой лопаткой представляет собой узкую полоску (рис. 5.13), вследствие чего незначительные изменения в динамике процесса шлифования и состояния абразивного покрытия ленты могут существенно отражаться на тепловыделении в зоне резания и на характере распределения остаточных напряжений. Недостаточная сходимость результатов исследования остаточных напряжений усугубляется также по причине низкой теплопроводности сплава ВТ8. Кроме того, на спинке более благоприятные условия для расшатывания и удаления затупившихся зерен и обновления режущей способности инструмента. Все эти процессы неуправляемы, и они способствуют увеличению поля рассеивания результатов исследования. Например, если при обработке корыта поле рассеивания максимумов [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...