Дефекты, получаемые при охлаждении

На рис. 7.7 [ ] схематически показаны три основных типа дефектов сварного шва. Существуют трещины, связанные с затвердеванием, которые возникают в самом сварном шве трещины, обусловленные напряжением в зоне термического влияния, и трещины, вызываемые ползучестью при стыковой сварке разнородных материалов. Первые два типа дефектов получаются главным образом из-/за растягивающих напряжений, развивающихся при затвердевании расплавленного металла и последующего охлаждения между двумя большими и жесткими массами материала с более низкой температурой. Технологические операции, проводящиеся вблизи сварного шва и вызывающие появление остаточных напряжений, нежелательны и их необходимо Избегать. Гораздо легче сварить два цилиндра, если они соосны и имеют одинаковый диаметр и толщину стенки. Всякий раз, когда это возможно, изменение в сечении должно быть удалено от сварных швов. [c.79]

Недостаточная твердость — такой дефект получается в результате недогрева или недостаточно быстрого охлаждения изделия при закалке. Причину этого дефекта можно легко установить по микроструктуре стали. Так, если структура закаленной конструкционной стали содержит кроме мартенсита феррит, то недостаточная твердость является следствием недогрева. Если же в стали после закалки наряду с мартенситом имеется троостит, значит охлаждение было недостаточно быстрым. Этот дефект исправляется повторной, правильной закалкой. [c.214]

В ЗТВ в процессе нагрева и охлаждения при сварке, а также в шве при охлаждении получают развитие целый ряд фазовых структурных превращений. Под фазовыми превращениями (переходами I рода) понимают превращения с образованием новых фаз, отличающихся от исходных атомно-кристаллическим строением, часто составом, свойствами, и разграниченных с ними поверхностями раздела (межфазными границами). При образовании новой фазы в ее объеме меняется свободная энергия, скачкообразно изменяются энтропия, теплосодержание и в момент превращения теплоемкость стремится к бесконечности. В связи с этим фазовое превращение сопровождается выделением или. поглощением теплоты. При структурных превращениях (переходах FI рода) происходит перераспределение дефектов кристаллической решетки, легирующих элементов и примесей и изменение субструктуры существующих фаз. Структурные превращения сопровождаются плавным изменением свободной энергии, энтропии и теплосодержания, скачкообразным — теплоемкости, и не сопровождаются выделением теплоты. [c.491]

Поскольку скорость охлаждения к периферии расплава спадает, то период пространственной структуры растет к периферии расплава. Это видно также из пропорциональной связи А. и Ту, так как время оборота вихря задается временен наблюдения, определяемым скоростью, охлаждений Т ,вл - l/(dT/dt). К причинам, которые могут повлиять на указанную тенденцию роста периода могут относиться образование фазы (макроскопическое образование й образование зародыша), структурные состояния (и их изменения), связанные с закалкой из жидкого состояния в условиях высоких градиентов, температур, в том числе дефекты. Выявим влияние образования фазы на период пространственной структуры. Используя параметры фаза- образования без кристаллизации (обычно отождествляемого с образованием аморфного состояния) [2] и соотношение (1), получаем для периода [c.22]

Точечные дефекты Шоттки и Френкеля оказывают большое влияние на многие процессы, происходящие в металлах будучи центрами рассеяния носителей, понижают их подвижность. Эти дефекты могут служить источниками носителей, т. е. действовать подобно донорам и акцепторам. Они влияют на процессы пластической деформации при низких и высоких температурах, а также на магнитные свойства. Большое число вакансий может быть получено при резком охлаждении (закалке) нагретого металла, [c.32]

Один из способов избыточного получения точечных дефектов в металле состоит в резком охлаждении его (закалке). Другой спосо э создания избыточных дефектов заключается в сильной деформации кристаллической решетки, например ковкой или прокатыванием. Их можно также получить в результате -бомбардировки металла атомами или частицами с высокой энергией. [c.33]

Сварочный нагрев и последующее охлаждение настолько изменяют структуру и свойства чугуна в зоне расплавления и околошовной зоне, что получить сварные соединения без дефектов с необходимым уровнем свойств оказывается весьма затруднительно. В связи с этим чугун относится к материалам, обладающим плохой технологической свариваемостью. Тем не менее сварка чугуна имеет очень большое распространение как средство исправления брака чугунного литья, ремонта чугунных изделий, а иногда и при изготовлении конструкции. [c.411]

Мартенсит деформации отличается от мартенсита охлаждения . После пластической деформации мартенсит получается более дисперсным, что ведет к улучшению механических свойств. В зависимости от условий деформирования (температуры, степени, схемы напряженного состояния) и состава сплава образуются различные формы мартенсита и в некоторых случаях — весьма мелкие частицы. Упрочнение при пластической деформации аустенита является результатом суммарного действия наклепа исходной фазы (и передачи по наследству дефектов структуры продуктам превращения) и фазового превращения аусте-нит- мартенсит. [c.258]

После литья, проката, ковки и других видов обработки происходит неравномерное охлаждение заготовок. Результатом является неоднородность структуры и свойств в различных местах заготовок, а также появление внутренних напряжений. Кроме того, отливки при затвердевании получаются неоднородными по химическому составу вследствие ликвации. Для устранения таких дефектов производят термообработку, к которой относятся отжиг и нормализация. [c.117]

Уровень магнитных свойств, полученных практически в различных сплавах Мп—А1, зависит от структурного состояния х-фазы ее дисперсности, относительного количества в сплаве, степени атомного порядка, типа и концентрации дефектов ее кристаллической структуры. Ферромагнитная т-фаза может быть получена двумя путями при охлаждении сплавов с критической скоростью (около 600°С/мин) из однофазной е-области (от температур выше 870 °С) или путем закалки высокотемпературной е-фазы (с гексагональной плотноупакованной решеткой) и последующего отпуска при температурах 350...550°С. При оптимальном составе и скорости охлаждения или температуре отпуска е-фаза полностью превращается в метастабильную т-фазу, которая при комнатной [c.518]

При исследовании температурной зависимости деформации эксперимент [24] был поставлен таким образом, чтобы можно было разделить пластическую деформацию вследствие ползучести образца и отпуска дефектной структуры аустенита нагрев до 600 °С и охлаждение до 400 °С при напряжении 25 МПа охлаждение от 400 °С при напряжении 200 МПа (см. рис. 55, 56, кривая 3). Кривые 1 и 2 на рис. 55 получены при постоянном напряжений 200 МПа с различной температурой термоцикла 20 400 °С (1) и 20 fi 600° (2). При термоциклировании под нагрузкой оказалось, что деформация при обратном е->-7-прев-ращении несколько снижается при втором цикле, а затем стабилизируется деформация при прямом переходе y->-s непрерывно уменьшается. Уменьшение эффекта сверхпластичности при 7 е-переходах под напряжением свидетельствует о накоплении дефектов структуры. [c.139]

Штамповкой нельзя получить абсолютно точные поковки, поэтому назначаются допуски. Допуски учитывают недоштамповку поковки по высоте, износ ручья штампа, температурные колебания, сдвиг штампов, коробление поковки, поверхностные дефекты материала, колебания объема исходной заготовки, неравномерную усадку материала при охлаждении и другие факторы. [c.552]

Характерными для аргонодуговой сварки дефектами, которые получаются при несоблюдении условий получения качественных швов, являются непровар, трудно обнаруживаемый при контроле и наиболее опасный вид брака пережог, проявляющийся обычно в виде хрупкости получаемых соединений трещины — результат неравномерного нагрева и охлаждения металлов, а также повышенного содержания в них примесей, пористость шва, наблюдаемая ори избытке выделяющихся в зоне сварки газов, а также при недостатке аргона при сварке с поддувом. [c.186]

Дефекты, которые могут получиться при закалке, следующие. Недостаточная твердость закаленного изделия получается в результате недостаточного нагрева или же правильного нагрева, но не совсем резкого охлаждения. [c.93]

При разностенности может быть нарушена норма времени выдержки при прессовании, величина которой определяется наибольшей толщиной стенки изделия. Различная скорость охлаждения отдельных элементов детали приводит к ухудшению ее свойств при литье термопластов наличие утолщенных мест приводит к браку из-за образования в них газовых пузырей или поверхностных утяжин. Так как вероятность появления дефектов возрастает с увеличением количества пластмассы в узле, то по отношению массы в различных узлах сопрягаемых стенок можно с достаточной степенью точности получить представление о возможности их возникновения и выбрать наиболее технологичный вариант. [c.59]

В настоящей работе мы снова повторили измерения поглощения кристаллов, спрессованных при комнатной температуре. Дальнейшие опыты проводились исключительно на кристаллах, отожженных и спрессованных при повышенной температуре. Эти кристаллы состояли из небольшого числа крупных кристаллитов, почти лишенных внутренних натяжений. Чтобы изучить влияние ассоциации дефектов на элементарный фотохимический процесс, препараты, подвергнутые двум различным видам закалки, исследовались при температуре жидкого воздуха. Первая серия пластинок получалась путем прямой закалки от высокой до низкой температуры. Пластинки второй серии сначала быстро охлаждались до комнатной температуры, а затем в течение многих часов отжигались при температуре около 70° до достижения равновесия. Таким путем можно было определить число комплексов [Sg ВГд] и [AgQ Sg], соответствующее этой температуре. Лишь после этого производилось охлаждение до температуры жидкого воздуха и измерение. [c.62]

Деформация изделий происходит в результате мартенситного превращения стали после закалки. Коробление (поводка) изделий получается при их неравномерном нагреве или охлаждении. Оба эти дефекта могут быть предотвращены или значительно уменьшены равномерным нагревом и охлаждением изделий, применением специальных способов закалки и, наконец, правкой и шлифованием изделий после закалки. [c.125]

Неполная закалка—после закалки получается недостаточная твердость. Этот дефект образуется либо в результате недогрева перед закалкой (например, при нагреве доэвтектоидной стали ниже Асд), либо в результате охлаждения со скоростью, меньшей критической (см. рис. 118, скорость v ). Этот дефект устраняется повторной закалкой с правильным режимом. [c.200]

Дефекты заготовок. Обжатые и катаные заготовки могут обладать рядом дефектов, которые резко влияют на качество и надежность поковок. К основным дефектам относят трещины, волосовины, закаты, подрезы, риски, расслоения, неметаллические включения, ликвация и флокены. Часть перечисленных дефектов в обжатых и катаных заготовках являются пороками слитка, не уничтоженными при обжатии и прокате, но некоторые из них получаются в процессе прокатки и последующего охлаждения. [c.195]

Сварочный нагрев и последующее охлаждение настолько изменяют структуру и свойства чугуна в зоне расплавления п около-пювной зоне, что получить сварные соединения без дефектов с необходимым уровнем свойств оказывается весьма затруднительно. В связи с этим чугун относится к материалам, облада-10ш,им плохой технологической свариваемостью. Тем не менее сварка чугуна нмеет очень большое распространение как средство исправления брака чугунного литья, ремонта чугунных изделий, а иногда и при изготовлении конструкций. Качественно выполненное сварное соединение должно по меньп1ей мере обладать необходимым уровнем механических свойств, плотностью (непроницаемостью) и удовлетворительной обрабатываемостью (обрабатываться реягущим инструментом). В зависимости от условий работы соединения к нему могут предъявляться и другие требования (например, одноцветность, жаростойкость н др.). [c.324]

При электрошлаковой сварке чугуна применяют фторидпые обессеривающие и пеокислительпые флюсы. Замедленное охлаждение металла шва и околошовной зоны, характерное для элект-рошлаковой сварки, позволяет получать сварные соединения без отбеленных и закаленных участков, трещин, пор и других дефектов. Электрошлаковая сварка обеспечивает вполне удовлетворительные механические свойства сварных соединений из чугуна и хорошую их обрабатываемость. [c.333]

Жидкотекучесть высокопрочного чугуна такая же, как и у серого чугуна при одном и том же химическом составе и прочих равных условиях (температуре заливки, скорости охлаждения и др.), что позволяет получать отливки с толщиной стенок 3—4 мм сложной kofi-фигурации. Линейная усадка высокопрочного чугуна составляет 1,25—1,7 %. Это затрудняет изготовление отливок без усадочных дефектов. [c.161]

Керамик могут быть получены по специальной технологии весьма пло пшми и прозрачными в диапазоне длин волн видимого света. Прозрачность - следствие того, что после охлаждения из жидкого состояния в таких керамиках содержится мало пузырей в трещин, размер которых близок к длине световой волны. №ленно эти дефекты служат источником рассеяния в неметаллических кристаллах, полученных спе- [c.9]

Конструкция л блочного двигателя водяного охлаждения е цвлиндраш, выполненными заодно с отливкой блока, нецелесообразна. Получить качественную поверхность зеркала цилиндров в большой отливке затруднительно. На стенках цилиндров возможны дефекты (раковины, пористость, сыпь), вскрываемые иногда лишь на заключительных операциях механической обработки. Брак, одного цилиндра влечет за собой нёпоправи- [c.595]

Образцы, обработанные шлифованием, имели при температуре 20° С предел выносливости 43,4 кгс/мм и при температуре 400° С 39,8 кгс/мм . Изменение предела выносливости при обработке резанием происходит в результате действия наклепа, остаточных напряжений, изменения микрогеометрии, структурных изменений и дефектов поверхностного слоя, характер и величина которых также зависят от метода и режимов обработки. Так, например, основным видом повреждения при грубых режимах шлифования и работе без охлаждения является прижог, который получается в виде характерных строчек. При этом снижаются твердость и микротвердость поверхности, а в поверхностном слое возникают значительные растягивающие остаточные напряжения. Дефекты, возникающие в результате шлифования цементованных образцов из стали 12Х2Н4А, снижают предел выносливости до 50 %. [c.403]

Принципиально новое направление в области обработки пружинных сталей — использование обратного мартенситного превращения с последующим старением аустенита Таким образом можно получить немагнитные пружинные стали с повышенным комплексом прочностных свойств (см, стр. 49). Стали этого типа с П—14% Ni и 10% Сг дополнительно легированы для создания вторичных упрочняющих фаз титаном (1—1,5%) и алюминием ( 0,5—1%), а в некоторых случаях также и вольфрамом для стабилизации субструктуры. После нагрева при 1000° С и охлаждения сталь приобретает аустенитную структуру, которая в результате сильной холодной пластической деформации превращается в мартенсит, имеющий высокую плотность -дефектов строения в результате фазового и деформационного наклепа. Мартенсит при нагреве превращается В аустенит (обратное мар-тенситное превращение), который сохраняется после охлаждения до нормальной температуры. Этот аустенит обладает повышенной плотностью дефектов строения, наследуемых от прямого мартенситного превращения, деформации и обратного мартенситного превращения и создающих измельченную рубструктуру. При последующем старении (520° С) аустенит упрочняется вследствие выделения избыточных фаз, причем характер изменения предела упругости при изотермическом старении аналогичен н людае-мому при старении мартенситностареющих сталей. Это означает, что решающее влияние на закономерности упрочнения оказывает не тип кристалической решетки, а субструктура матричной фазы. [c.37]

Вода как охлаждающая среда имеет существенные недостатки. Высокая скорость охлаждения в области температур мартенситного превращения нередко приводит к образованию закалочных дефектов с повышением температуры воды резко ухудшается ее закалочная способность (см. табл. ). При закалке изделий в горячей воде вследствие их медленного охлаждения при высоких температурах и быстрого охлаждения при низких температурах тепловые напряжения получаются низкими, а наиболее опасные структурные — высокими, что и может вызвать образование трещин. Наиболее высокой и равномерной охлаждающей способностью отличаются холодные 8—12 %-ные водные растворы ЫаС1 и ПаОН, которые хорошо зарекомендовали себя на практике. [c.204]

Соответствующее химическое соединение либо выплавляют в керамических тиглях или в условиях бестигельной плавки в дуговых или индукционных печах в вакууме или в атмосфере инертного газа (аргона), либо получают порошки сплавов-прямым восстановлением оксидов РЗМ кальцием. При выплавке сплава для улучшения однородности структуры кристаллизацию расплава проводят в условиях очень медленного охлаждения, а при наличии микроликвации применяют многочасовой отжиг. Полученный слиток измельчают в шаровых вращающихся или вибрационных мельницах в ацетоне, толуоле или атмосфере инертного газа в порошок с частицами 5-20 мкм. При размоле может наступить так называемое "задрабливание частиц, когда с уменьшением их размера коэрцитивная сила материала снижается, а не возрастает, в связи с чем снижается и максимальная магнитная энергия спеченного магнита возможно, это связано с возрастанием концентрации дефектов и микронапряжениями из-за наклепа в поверхностных слоях частиц. [c.216]

Основную роль в образовании ростовых микродефектов в выращиваемых монокристаллах играют СТД — вакансии и межузельные атомы. В реальных условиях выращивания монокристаллов, уже на достаточно малых расстояниях от фронта кристаллизации возникают значительные пересыщения по СТД, обусловленные резкой температурной зависимостью их равновесных концентраций в алмазоподобных полупроводниках. Образующиеся избыточные неравновесные СТД аннигилируют на стоках, в качестве которых выступают боковая поверхность слитка и присутствующие в его объеме более крупномасштабные дефекты, прежде всего, дислокации. По отношению к СТд дислокации являются практически ненасыщаемыми стоками. С учетом высокой подвижности СТД при высоких температурах сток на дислокации (при достаточно высокой плотности последних в кристалле) играет основную роль в снятии пересыщения. Однако бездислокационные монокристаллы лишены такого рода эффективных внутренних стоков, а боковая поверхность слитка в силу чисто диффузионных ограничений не может обеспечить снятия пересыщения. В результате, в объеме кристалла образуются пересыщенные твердые растворы СТД, которые в процессе посткристаллизацион-ного охлаждения распадаются с образованием специфических агрегатов, получивших название микродефекты . Следует отметить, что в литературе отсутствует единая точка зрения по поводу определения понятия микродефект . Под этим термином мы будем понимать локальные нарушения периодичности кристаллической решетки, представляющие собой скопления точечных дефектов (собственных или примесных), не нарушающие фазового состояния основного вещества, а также дисперсные выделения второй фазы микронных и субмикронных размеров. [c.48]

Вытяжку с утонением применяют при изготовлении цилиндрических деталей глубиной до 10 диаметров (гильзы, тоикостениые трубы, баллоны и т. п.) из латуин, низкоуглеродистой стали, алюминия и других материалов, обладающих достаточной пластичностью в холодном состоянии. Этот способ позволяет получить детали, имеющие относительно точные размеры и высокие прочностные свойства, в два-три раза превышающие прочность исходного материала. Последнее обеспечивается упрочнением металла при деформировании в сочетании с соответствующей термической обработкой. Возможности формоизменения за одну операцию ограничены разрушением стенки по выходе из матрицы, требуемой точностью полуфабрикатов, работоспособностью смазочного покрытия, тепловыделением в очаге деформации и другими факторами. Какой из перечисленных факторов является лимитирующим, зависит от требований, предъявляемых к изделию, состояния и пластических свойств материала. интенсивности упрочнения, наличия дефектов, а также от геометрических параметров инструмента, условий охлаждения н применяемого смазочного материала. [c.156]

Метод измерения электропроводности имеет некоторые преимущества перед термическим и микроскопическим анализами. Нагрев и охлаждение образцов можно проводить чрезвы-чайно медленно с целью поддержания равновесных условий, а повторные измерения можно выполнять при установившейся температуре до тех пор, пока не будет получено постоянное (равновесное) значение электропроводности. Если предположить, что образцы являются качественными (свободны от дефектов), то измерения очень точны, и их можно проводить почти так же легко при высоких температурах, как и при комнатной температуре. Поскольку измерения не разрушают образец, то их можно всегда повторить с целью проверки полученных данных. Возможность нагрева или охлаждения с небольшими скоростями позволяет изучать с помощью этого метода превращения в твердом состоянии, которые протекают слишком медленно, чтобы их можно было исследовать методом термического анализа. [c.113]

Интересные данные о роли структурных дефектов при полиморфных превращениях были получены Ньюкирком [51] при исследовании выделения частиц железа из твердого раствора железа в меди. Наблюдалось выделение частиц как у-, так и а-железа, а также растворение частиц термодинамически нестабильного у-железа с последующим выделением железа на t-частицах. Спонтанное же превращение у-частиц в а-форму не происходило даже при охлаждении до —196° С. Такое поведение у-фазы в малых частицах резко отличается от ее поведения в массивных образцах железа, когда у-фазу не удается переохладить больше чем на несколько градусов относительно температуры термодинамического равновесия (910° С). Маленькие когерентные частицы, очевидно, настолько совершенны, что зародыши в них не возникают превращение сразу же начнется, если подвергнуть образец пластической деформации. [c.286]

В работе [90] описан высокоэффективный способ термоциклической цементации стали. Этот способ состоит из двух стадий ТЦО. На предварительной стадии выполняли 4-х—6-кратный н грев на 30— 50 С выше точки A i со скоростью 120—300 "С/мин и охлаждение до температур на 30—50 ниже точки Аг со скоростью порядка 60— 180 °С/мин, На стадии насыщения рекомендуется нагревать на 80— 100 С выше точки Асз. и охлаждать также на 30—50 °С ниже точки Лгь число циклов зависит от требуемой глубины насыщаемого слоя. Например, получение цементованного слоя толщиной 1 — 1,2 мм достигается при 8—10 циклах. Выбранная авторами схема ТЦО обусловлена тем, что на предварительной стадии получают сверхмелкозернистОе строение с фрагментированной субструктурной и высокой плотностью дефектов кристаллической решетки. Это обеспечивает необходимую неравномерность состояния стали. На стадии термоциклического насыщения эта неравномерность усиливается. Об этом свидетельствуют результаты (табл. 6.2) определения по кристаллографическим плоскостям (110> и <220> физического уширения интерференционных линий рентгенограмм стали 20Х после каждой стадии обработки. Рентгенографическое исследование вы- [c.204]

Сварку чугуна применяют в основном при ремонтных работах — восстановление чугунных деталей после поломки или износа, исправление дефектов литья и т. п. Выбор наилучшего способа сварки определяют констрл к-цией детали и условиями ее работы, химическим составом чугуна и характером дефекта. Накопленный опыт позволяет сделать вьшод, что газовая сварка является одним из надежных способов, позволяющих получить наплавленный металл, по свойствам близкий к основному металлу. Это обусловлено тем, что при газовой сварке происходит более равномерный нагрев и охлаждение свариваемой детали, чем при электродуговой сварке. Поэтому газовая сварка обеспечивает лучшие условия для грл-фитизации углерода в наплавленном металле, делает менее вероятным появление в зоне сплавления отбеленного чугуна, а также уменьшает внутренние напряжения в свариваемом изделии и возможность образования трещин. Для получения качественного сварного соединения деталей из чугуна необходимо помнить следующее [c.127]

Измерения при высоких температурах показывают, что дефекты рещетки нацело диссоциируют. При быстром охлаждении до комнатной температуры дефекты будут взаимодействовать между собой и вследствие высокой подвижности междуузельных ионов серебра и вакантных серебряных узлов равновесные условия, определяемые первыми тремя уравнениями, будут немедленно достигнуты. Вследствие низкой подвижности ионов серы и вакантных бромных узлов комплексы типа [Вг" S ] образуются не сразу. При быстром охлаждении равновесие, определяемое постоянной fe и существующее при высокой температуре, замораживается и лишь медленно смещается со временем. Миграция вакантных бромных узлов к поверхности существенна для конечного достижения равновесия. Не решая полностью систему уравнений (1) —(7), можно получить зависимость между концентрацией свободного иона серы, постоянной равновесия kz и концентрациями Xq и Xjy. Для этого следует подставить значения для Xh и л из уравнений (3) и (4) в уравнение (6). Тогда получим [c.55]

Существует значительное число способов холодной сварки чугуна. Ручная сварка электродами из цветных металлов на медной основе получила широкое распространение для заварки трещин с обеспечением хороших прочностных показателей свариваемых деталей. Сварку ведут электродами ОЗЧ-2 и СТЧ-3 на постоянном токе прямой полярности в нижнем или наклонном положениях небольшими участками длиной 30—80 мм с очисткой и проковкой каждого валика. Зазоры между кромками при заварке трещин рекомендуется заплав-лять стальными электродами. Возобновляют сварку после охлаждения места сварки до 50—70 °С. Длина дуги у электродов ОЗЧ-2 должна быть предельно короткой. Применяют электроды диаметром 4—7 мм, силу тока соответственно 140—300 А. Сварку электродами со стержнем из сплава на основе никеля используют для устранения мелких дефектов и прежде всего, когда требуется обеспечить обрабатываемость сварного соединения, а также его цвет, аналогичный цвету основного металла. Для сварки используют электроД1 1 [c.132]

ОЗЧ-З, ОЗЧ-4, ОЗЖН-1, МНЧ-2 и СТЧ-2. Сварку электродами ОЗЧ-З и МНЧ-2 на постоянном токе обратной полярности производят короткими швами длиной 30—50 мм с проковкой каждого шва и перерывами для охлаждения. При сварке электродами ОЗЧ-З диаметром 2,5—5 мм сварочный ток 60—150 А, а электродами МНЧ-2 диаметром 3—5 мм 90—190 А. При заварке крупных дефектов или наплавке больших объемов металла используют также электроды ОЗЖН-1. Электродами ОЗЧ-З наплавляют первый и последний слой, а промежуточные слои наплавляют поочередно электродами ОЗЖН-1 и ОЗЧ-З. Техника и режимы сварки электродами 03Ч-1 и ОЗЖН-1 и электродами ОЗЧ-З аналогична. Эти электроды рекомендуются для наплавки последнего слоя при заполнении разделки электродами ОЗЧ-З. Назначение электродов СТЧ-2 и МНЧ-2 и техника сварки ими аналогичны. Сварку ведут электродами диаметрам 3—6 мм, сварочный ток соответственно 85—240 А. Некоторые дефекты, расположенные по краям, а также бобышки и платики можно наплавлять полужидкой ванной с принудительным формированием. Используют силу тока в 1,5 раза больше по сравнению с током при послойной сварке. Мелкие дефекты на обрабатываемых поверхностях заваривают электродами с карбидообразующими элементами в покрытии. Наибольшее распространение получили электроды ЦЧ-4. Сварку ведут на минимальном токе электродами диаметром более 4 мм из расчета 23 А на 1 мм диаметра электрода. Ток постоянный, полярность обратная. Кромки рекомендуется облицовывать не более чем в 2 слоя с последующим заполнением объема стальными электродами типа Э42 и Э42А. [c.133]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...