Сплавы алюминия и железа

Сплавы алюминия и железа [c.568]

Магниевые сплавы, подобно сплавам алюминия и железа, распределяются на [c.434]

Калоризация применяется для предохранения металлов от окисления при высоких температурах. Предметы помещаются в ретортах, заполненных смесью из алюминия и окиси алюминия (около 1 1), через них пропускается поток водорода. В ретортах предметы нагреваются в течение многих часов до температуры около 900°. При этом они покрываются слоем окиси алюминия, ннже его идет слой чистого алюминия, а затем более толстый слой, состоящий из сплава алюминия и железа. Железо, лежащее под этими тремя слоями, остается при этом без изменения. [c.1012]

Основное содержание справочника составляют таблицы коррозионной стойкости. В первой графе таблиц приводится наименование материала, процентный состав его (по массе) и марка отечественного материала, близкого к нему по составу (указывается в скобках). Если материал выпускается промышленностью, то указывается только его марка, а состав определяется соответствующими ГОСТами. Условия предварительной термической или механической обработки материалов, если они известны, указываются в примечании или рядом с маркой материала. Материалы располагаются в следующем порядке. Вначале идут металлические материалы, которые начинаются с железа и железных сплавов как наиболее широко применяющиеся в практике. Затем следуют в алфавитном порядке наиболее распространенные металлы и сплавы алюминий и его сплавы, магний и его сплавы, медь и ее сплавы, никель и никелевые сплавы, титан и титановые сплавы. После этого в алфавитном порядке размещаются другие металлы и их сплавы. В последней части таблиц приводится химическая стойкость неметаллических материалов (по алфавиту). Скорость коррозии металлов и сплавов характеризуется потерей массы ( , г/м .ч) или глубинным показателем коррозии (/г , мм/год). Длительность коррозионных испытаний приводится в примечаниях или в отдельном столбце таблицы. Продолжительность испытания оказывает влияние на скорость коррозии (в частности, на среднюю скорость коррозии). Как правило, при более длительных испытаниях средняя скорость коррозии становится меньше. Большое влияние на скорость коррозии могут оказать перемешивание среды и примеси. В таблицах, по возможности, отмечены эти особенности. [c.4]

Как и при горячем цинковании, сталь подвергается травлению, предварительному флюсованию, а затем погружается в ванну с расплавленным алюминием, во время реакции с которым образуются слои сплавов алюминия с железом, а при удалении из ванны — покрытие из чистого алюминия. Однако этот процесс является более сложным по сравнению с горячим цинкованием из-за двух основных факторов более высокой точки плавления алюминия и большей скорости образования окиси алюминия. Для получения достаточной текучести расплавленного алюминия рабочая температура должна поддерживаться на уровне выше 700° С. Мгновенная реакция между железом и алюминием при этой температуре приводит к образованию хрупкого интерметаллида. Окись алюминия, покрывая поверхность стали, погруженной в ванну, мешает образованию металлического покрытия. Прожилки окиси алюминия могут загрязнять поверхность покрытия при удалении изделия из ванны. [c.73]

Характерные структуры поверхностного слоя,, а также других областей для сплавов железа с алюминием и железа с медью приведены на рис. 99 и 100. В сплавах железа с медью трещины распространяются в основном по границам зерен, что, как полагают, связано с нагревом этих областей и с меньшим сопротивлением процессу разрушения приграничных областей. [c.116]

Изнашивание рубашек валов. Гребные валы в неметаллических подшипниках дейдвудов и кронштейнов, смазываемые водой, для заш,иты от коррозии покрывают рубашками в основном из бронзы или латуни. Опыт эксплуатации морских судов показал, что алюминиевые бронзы и марганцовисто-железистые латуни непригодны в качестве материала для облицовки. Эти сплавы коррозионно-стойки в морской воде благодаря защитному действию первоначально образующихся поверхностных пленок, предохраняющих металл от дальнейшего разрушения. На поверхностях трения эти пленки изнашиваются, и коррозионная стойкость падает. Особенно быстро разрушаются такие компоненты, как алюминий и железо. Из уже ослабленных участков выкрашиваются более стойкие составляющие. В дальнейшем разъединение облицовки приводит к интенсивному изнашиванию рабочей поверхности подшипника. [c.200]

Железо в сплавах присутствует обычно в виде примесей, хотя имеется ряд марок, содержащих до 30 % и более железа. Легирование 15-20 % хрома обеспечивает стойкость к высокотемпературной коррозии. Молибден и вольфрам, находящиеся либо в твердом растворе, либо в карбидах, повышают жаропрочность сплава. Алюминий и титан с никелем образуют у -фазу №з(А1, Ti), являющуюся основным упрочнителем. Кобальт вводится в никелевые сплавы для понижения энергии дефектов упаковки и интенсифицирует дисперсионное твердение, обусловленное выделением у -фазы. [c.582]

Железо и его сплавы Медь и ее сплавы Алюминий и его сплавы [c.209]

Это дает основание полагать, что механизм торможения коррозии сплава МАЗ в присутствии хромат-ионов такой же, как для алюминия и железа [38], т. е. наличие хромат-ионов в растворе способствует образованию на поверхности металла окисных пленок сложного состава, которые препятствуют доступу реакционной среды к металлической поверхности однако наличие этих пленок не препятствует протеканию катодного процесса. [c.117]

Влияние кремния и железа было изучено отдельно в ряде интересных опытов на сплавах алюминия с железом - в обессоленной воде при 250— [c.527]

Для протекторов пригодны слабополяризующиеся металлы, коррозионный потенциал которых отрицательнее, чем потенциал защищаемого металла. В случае защиты железа этим условиям удовлетворяют цинк, алюминий и магний, а для медных сплавов также и железо. От протекторов требуется, во-первых, чтобы они давали высокий выход по току на единицу веса, во-вторых чтобы их практический выход по току не сильно отличался от рассчитанного теоретически, и, в-третьих, чтобы с течением времени отдача тока не снижалась (от образования защитных слоев на протекторах). [c.800]

Припои, богатые кадмием. Чистый кадмий почти не используется в качестве припоев в связи с его слабой взаимной растворимостью в твердом и жидком состоянии с алюминием и железом и слабым сцеплением с ними. Известно, что кадмий применяется для пайки предварительно латунированных стальных ободов электромашин. Кадмиевые припои употребляют главным образом для пайки меди и медных сплавов в последнее время нашли применение кадмиевые припои для пайки омедненной стали. [c.198]

Металлические сплавы — кристаллические тела, полученные При сплавлении металлов с другими металлами или неметаллами. К важнейшим промышленным сплавам относятся сталь и чугун — сплавы металлов с неметаллами сплавы меди — бронза и латунь сплавы алюминия и ряд других — сплавы металлов с металлами. Составляющие части сплава называются компонентами. Число компонентов может быть равно двум, трем, четырем и более. Получение сплава ие всегда возможно. Например, железо со свинцом, свинец с цинком не образуют сплава, так как в жидком виде они не дают раствора. Обязательное условие для образования сплава — получение однородного жидкого раствора соединившихся компонентов. При затвердевании сплавы образуют различные типы соединений, определяющие их внутреннее строение. Внутреннее строение сплавов резко отличается от строения металлов, из которых они получены, поэтому и свойства сплавов отличаются от свойств их компонентов. [c.18]

При производстве феррана необходимо строго соблюдать температурный режим при прокатке и отжиге переход за температурный оптимум резко снижает качество биметалла. Оптимальная температура нагрева феррана перед прокаткой лежит в пределах 420—470° С. При этой температуре в процессе прокатки происходит прочное соединение алюминия со сталью без образования промежуточного хрупкого диффузионного слоя (см. вклейку, лист VIH, 9 и 10). При повышении температуры нагрева (выше 550° С) между алюминием и сталью образуется диффузионная зона, являющаяся весьма хрупким сплавом алюминия и железа, растрескивающимся при прокатке (см. вклейку, лист V111, 11 и 72). Отжиг феррана является самой ответственной операцией в его производстве в силу большой разницы поведения алюминия и железа при нагревании. Температура полного отжига алюминия 350—400 С самая низкая температура рекристаллизации стали лежит в пределах 500—550 С. Чтобы приблизить оба температурных интервала, при прокатке феррана дают наибольший наклёп (70—720/о) и длительный отжиг (5—8 час.), исходя из того, что температура рекристаллизации тем ниже, чем больше наклёп и меньше размер зерна. Оптимальная температура отжига феррана лежит в пределах 530—550 С. [c.240]

Во флюс марки АН-348-А добавляют около 12% такого сплава, а во флюс АН-10 и АН-20 около 8%. При смешении флюсов АН-10 и АН-20 со сплавом алюминия и железа получаем флюсы АНЛ-1 и АНЛ-2. Разработали эти флюсы А. Е. Аснис и Л. М. Гутман. Химический состав флюсов дается в табл. 29. [c.121]

Матнитострикционньши материалами являются никель, пермо-лой и гиперник (сплавы железа и никеля), альфер (сплав алюминия и железа), альсифер (сплав алюминия, кремния и железа), [c.328]

Процессы с применением порошков. Покрытия из алюминия или сплавов алюминия и железа можно получить при нагреве железных предметов (после опескоструивания) в смеси алюминиевой пыли с окисью алюминия (последняя применяется для предупреждения сплавления металлических зерен) и небольшого количества хлористого аммония (или хлористого натрия), который способствует образованию покрытия. Этот процесс известен под названием калоризации. Для обыкновенных сталей применяется следующий состав смеси 49% алюминия, 49% окиси алюминия и 1—2% хлористого аммония, но для высокохромистых сталей требуется, естественно, больше хлоридов, и Ипавик рекомендует смесь 27% алюминия, 68% окиси алюминия и 5% хлористого аммония нагрев ведется в- течение 1 часа при 900—950°. Необходимо принимать предосторожности, чтобы в процессе ка- [c.719]

Получение покрытия нагреванием в металлическом порошке. При упаковке небольших стальных деталей в герметические барабаны, наполненные порошкообразным металлическим цинком, и при нагревании, предпочтительнее в печи с восстановительной атмосферой, каждая деталь оказывается покрытой слоем, который по-суш,еству является сплавом. Состав сплава обедняется цинком по мере передвижения от внешней поверхности к внутренней. Обычно следует хорошо смешать окисленный порошок с металлическим порошком для того, чтобы предохранить частички от спекания. В аналогичных процессах, предназначенных для получения алюминиевого покрытия, добавляют хлористый аммоний для того, чтобы разрушить заш,итную окисную пленку, которая окружает частицы порошка и предотвращает их взаимодействие с покрываемым металлом. Шеррардизация (метод получения слоя сплава цинка и железа) обсуждается на стр. 595, в то время как методы получения сплавов алюминия и железа рассматриваются на стр. 65. Ввиду хрупкости устойчивых к кислоте кремнистых чугунов интересно подробнее рассмотреть диффузию кремния в поверхностные слои (только) обычных железных или стальных деталей (внутренняя часть которых остается одинаковой с точки зрения механических свойств). Представляет также интерес остановиться на современных работах, выполненных в России, где была установлена возможность насыщения поверхности кремнием при комнатной температуре в атмосфере хлора. Полученные при этом покрытия обладали устойчивостью по отношению к 10%-ной серной, соляной и фосфорной кислотам [3]. [c.549]

Химические соединения, особенно соединения металла с углеродом (карбиды) и азотом (нитриды), имеют очень высокую твердость, по хрупки. Так, твердость карбида вольфрама W(] составляет MV 1790 (17 900 МПа), карбида титана Ti — HV 2850 (28 500 МПа), а нитрида тантала TaN — HV 3230 (32 300 МПа). Химические соединения имеют большое значение как твердые структурные составляющие в сплавах с гетерогенной структурой (например, карбиды в сплавах железа, соединение uAl., в сплавах алюминия и др.). [c.102]

Диффузионные покрытия (алитирование) получают барабанной обработкой в атмосфере водорода при температуре около 1000 °С в смеси алюминиевого порошка, AljOj и небольшого количества NH4 1. Получается поверхностный сплав алюминия с железом, который обеспечивает стойкость как к высокотемпературному окислению на воздухе (до 850—950 °С), так и к коррозии в серу-содержащей атмосфере (например, при очистке нефти). Диффузионные алюминиевые покрытия на стали обычно не обеспечивают [c.242]

Хромаль. Сплавы хрома, алюминия и железа могут обладать высокой нагревостойкостью при повышенном содержании хрома (до 65%) и тщательном удалении из состава углерода. По мере увеличения содержания хрома растет удельное сопротивление сплава, однако волочение проволоки становится затруднительным. Так, из сплава, содержащего 20% хрома, может прокатываться проволока диаметром не менее 0,3 мм, а из сплавов с содержанием 25% Сг — проволока диаметром не менее 6 мм. Хроыоалюминиевые сплавы выпускаются четырех типов. Например, для сплава хрома (около 25%), алюминия (около 5%) и железа предельная температура составляет 1250° С р = , Ъсм Более высокой нагревостойкостью (до 1350—1500°С) [c.291]

Итак, соотношение (5.60) позволяет построить единую кинетическую кривую (ЕКД) для сквозных и несквозных усталостных трещин в качестве последовательности переходов через точки бифуркации. Ее построение проведено для сплавов ВТ6, Д16Т и ЗОХГСА как наиболее типичных сплавов на основе титана, алюминия и железа, используемых в гражданской авиации. Первоначально были использованы экспериментальные данные для величины Kj , представленные в [127]. Определение точек бифуркации применительно ко второй стадии роста трещин выполнено расчетным путем по следующим граничным условиям [c.252]

Балл Коррозионное проникно- вение, мм/год железо и железные сплавы медь и медные сплавы свинец н свиН цовые сплавы алюминий и алюминиевые сплавы Характеристика устойчивости металла Коррозионная активность среды [c.38]

К- Видем [111,201] считает, что сплавы алюминия, легированные железом и кремнием, стойки до температуры 200° С. Сплав алюминия с концентрацией 1% никеля и выше 0,1% кремния быстро разрушается при 350° С [111, 172]. Однако добавка к этому сплаву 0,2—1,0% железа сообщает сплаву высокую стойкость. Удовлетворительную стойкость при температуре 315° С имеет сплав с концентрацией 12% никеля, 0,5—1,5% железа и до 0,01% кремния [111, 201]. При совместном легировании алюминия никелем, железом [c.199]

Сплав алюминия н железа Двухосновные органические кислоты и многоатомные спиг>ть [c.921]

Описаны сплавы кремния с сурьмой, висмутом, кобальтом, эологгом, свннцом, серебром, оловом и цинком [461. В двойных системах кремния с указанными металлами не обнаружено никаких соединений. Получены также сплавы с алюминием (47, 71. Сплавы на основе железа можно покрывать кремнием или сплавлять с ним [59]. Отливки из сплавов железа с высоким содержанием кремния (15 )о) стойки против коррозии, однако они не поддаются обработке резанием. Эти и другие сплавы кремнии и железа, а также кремния, углерода и железа подробно изучались Грейнером и сотр. [331. Те же авторы рассматривают кремнистые и кремнсмаргание-вые стали, в том числе стали, которые содержат также никель, молибден, хром и ванадий. [c.338]

Почти все промышленные сплавы алюминия и магния содержат марганец, который повышает их коррозионную стойкость и механические свойства (твердость). Содержание марганца редко превышает 1,2% для магниевых и 1,5/0 для алюминиевых сплавов. При производстве алюминиевых сп.чавов электролитический марганец конкурирует с чистыми окислами, карбонатом марганца и ферромарганцем с низким содержанием железа, которые можно добавлять непосредственно в восстановительные тигли, а при производстве магниевых сплавов — с чистым хлоридом марганца, который добавляют в плавильные тигли. [c.398]

Манганин. Эти сплавы обладают высокой временной и температурной стабильностью электрических параметров и малой термо-ЭДС в паре с медью (менее 1 мкВ/°С). Основным недостатком манганина является узкий интервал температур стабильной работы ( 60 °С). В манганинах типа МНМцЗ-12 при длительной работе происходит процесс старения, сопровождаюпщйся изменением электрических свойств. Для стабилизации свойств в состав вводят небольшие добавки алюминия и железа (манганин марки МНМцАЖЗ-12-0,3-0,3). [c.762]

Изготовление деталей из алюминированных металлов (железа и никеля), поставляемых в нагартованном состоянии, осложняется наличием плакирующего слоя, который часто дает трещины и складки преимущественно в местах изгиба материала. Улучшить же механические свойства алюминирсванного железа отжигом трудно, так как при благоприятных для термической обработки температурах на границе алюминия и железа начинается частичное образование чернящего сплава — вещества очень хрупкого и склонного к осыпанию и отколам. Алюминированный никель можно отжигать при более высоких температурах, но при штамповке следует учитывать возможное наличие на его поверхности запрессованных при прокате мелких частиц песка, заусенцев и других посторонних включений. Удаление таких частиц возможно после отжига деталей обработкой их во вращающихся голтовочных барабанах с бензином или спиртом. [c.28]

Кузова контрейлеров и роудрейлеров выполняют из различных сплавов, алюминия, листового железа, обеспечивающих небольшую собственную массу контрейлеров и роудрейлеров. [c.208]

Несмотря на столь неблагоприятное для титана соотношение стоимостей, применение его во многих случаях оказывается экономически более выгодным, чем применение других менее прочных и менее коррозионно стойких материалов. Дело в том, что титан обладает малой плотностью (4,5), занимающей среднее положение между алюминием и железом. При этом прочность и твердость его выше, чем у железа, алюминия, магния. А особенно высока прочность, отнесенная к плотности (удельная прочность). В сплавах на титановой основе показатели прочности еще более возрастают. Поэтому расход металла на изг отов-ление изделий из титана и трудоемкость меньше, чем при производстве стальных, отходы металла по весу также меньше. Если учесть все эти факторы, то детали из такого дорогого металла могут конкурировать с изготовляемыми из более дешевых материалов. Из важнейших свойств титана следует отметить способность его и титановых сплавов сохранять при высоких температурах, доходящих до 540°С (813° К), такую же прочность, как и при комнатных. Показатели механической прочности чистого титана не особенно высоки, но чрезвычайно возрастают с введением в его состав легирующих добавок. В этом случае величины удельной прочности оказываются намного выше, чем у сплавов на железной основе. Это видно из рис. 25, где дано сравнение удельной прочности титанового сплава ВТЗ-1 и важнейших конструкционных материалов. [c.78]

Химические соединения, особенно соединение металла с углеродом (карбиды) и азотом (нитриды), имеют очень высокую твердость, но хрупки. Так, например, твердость карбида вольфрама С составляет ЯУ 1790, карбида тнтана Т1С НУ 2850, а нитрида тантала ТаМ — НУ 3230. Химические соединения имеют большое значение в качестве твердых структурных составляющих в сплавах с гетерогенной структурой. В качестве примера можно указать на карбиды в сплавах железа, соеди нение СиА1а в сплавах алюминия и др. [c.117]

Кро1ме простых латуней, т. е. сплавов меди с цинком, и мунц-металла (сплава системы медь —цинк — свинец), в технике широко применяются так называемые специальные лату-н и, представляющие сложные сплавы, состав и строение которых изменены по сравнению с обычными латунями путем введения в них различных специальных примесей, например олова, кремния, 1марганца, алюминия и железа. [c.366]

Исследования Р. А. Рябова, А. В. Сабирзянова и других охватывают вопросы, связанные с водородопроницаемостью железа и титановых сплавов. Результаты изучения высокотемпературного окисления сплавов палладия с алюминием и железом рассматриваются в статьях Ю. Д. Козманова и других. [c.3]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...