Дислокации в алюминии железе и сплавах

В сплавах AI — Zn (6—15%) дислокации весьма подвижны и полигонизация протекает даже легче, чем в чистом алюминии поэтому, чтобы вызвать рекристаллизацию, приходится вводить железа в 5 раз больше (0,15% вместо 0,035%) [149]. В меди примеси облегчают полигонизацию, так как, по-видимому, уменьшают энергию дефектов упаковки и тем самым облегчают переползание. [c.192]

Причина коррозионной усталости - локализация электрохимических анодных процессов (при коррозии в растворах электролитов) и химических процессов (при газовой коррозии) на участках концентрации механических напряжений (поры, трещины, скопления вакансий, дислокаций и т.п). Повреждению подвержены в большей или меньшей степени все конструкционные сплавы на основе железа, алюминия, никеля, меди и др. металлов. [c.163]

Одним из важных параметров, определяющих возможность протекания динамической рекристаллизации в чистых металлах, является величина энергии дефектов упаковки. Исследования, выполненные в работах [213, 214], показали, что в таких металлах, как медь, никель, которые характеризуются сравнительно небольшой величиной энергии дефектов упаковки при значительных степенях деформации, наблюдается динамическая рекристаллизация, а в алюминии [215], а-железе, тугоплавких металлах с о. ц. к. решеткой [216], у которых величина энергии дефектов упаковки имеет большие значения, процессы возврата протекают настолько быстро, что динамическая рекристаллизация не наблюдается [216]. Однако даже в металлах и сплавах с высокой энергией дефектов упаковки можно создать условия, затрудняющие протекание динамического возврата и облегчающие развитие динамической рекристаллизации. К таким условиям можно отнести изменение режимов деформации (уменьшение температуры с сохранением достаточно высокой скорости деформации) либо специальное легирование элементами, понижающими энергию дефектов упаковки и затрудняющими перераспределение дислокаций. [c.110]

Было исследовано влияние примесей на полигонизацию очень чистых твердых растворов А1 — Zn. Сплавы, содержавшие 6—15 вес. % Zn, были приготовлены из алюминия чистотой 99,99 вес.% и цинка той же чистоты. В этих сплавах дислокации особенно подвижны полигонизация в них протекает даже легче, чем в очень чистом алюминии. Это, естественно, сказывается на количестве железа, которое следует ввести в сплав для успешного проведения экспериментов по получению монокристаллов описанным выше способом, т. е. для преимущественной рекристаллизации при подавлении процесса полигонизации. Так, если в очень чистый алюминий достаточно ввести 0,035 вес.% Fe, то в сплав А1 6% Zn необходимо добавить 0,15 вес.% Fe [71]. [c.462]

Эти особенности мартенситного преврашения указывают на то, что оно не связано с диффузионными процессами. Бездиффузионный механизм роста частиц мартенсита заключается в совместном (кооперативном) пе-ремешенни атомов на расстояния, меньшие межатомных, в результате чего и возникает новая кристаллическая решетка. Оказалось, что подобные превращения присущи не только углеродистым сталям, но и другим сплавам железо — никель, медь — алюминий, титановым сплавам и даже чистым металлам — кобальту, литию. Мартенситное превращение возможно в тех случаях, когда более высокотемпературная модификация не имеет возможности превратиться в нпзкоте у1пературную путем обычного диффузионного процесса. Препятствием для этого может явиться значительное снижение температуры и введение чужеродных атомов, т. е. легирование металла. Например, в чистом железе мартенсит не удается получить, но в углеродистых сталях (сплавах железа с углеродом) он появляется при достаточно быстром охлаждении. Повышение прочности металла вследствие мартенситного превращения объясняется образованием пересыщенного раствора (если речь идет о сплаве), возникновением двойников и возрастанием плотности дислокаций из-за упруго-пластической деформации, вызываемой фазовым превращением, выделением из раствора мельчайших частиц карбидов (в случае сплавов с углеродом). [c.103]

Механизм упрочнения при старении сплавов различных систем состоит в том, что зоны предвыделений и образующиеся дисперсные частицы, имея по сравнению с матрицей различные упругие свойства, создают поля напряжений, взаимодействующие с дислокациями. В результате движение дислокаций через кристалл затормаживается и деформация сплава затрудняется с другой стороны, дисперсные частицы оказывают также сопротивление переползанию дислокаций (см. рис. 58). Например, у магнитотвердых сплавов структура, возникающая на различных стадиях старения в системе Fe—Ni—Al, способствует увеличению коэрцитивной силы, поскольку зоны предвыделений и области дисперсных выделений, будучи соразмерными с величиной доменов, задерживают переориентацию стенки Блоха в процессе перемагничи-вания сплава. Эффект старения наблюдают и используют не только в системах цветных сплавов (на основе алюминия, магния, титана, никеля), но и в сплавах на основе железа и, в частности, у стали, содержащей [c.112]

Макквин [275] предполагает, что показатель степени в модифицированном уравнении Холла — Петча (3.46) должен отличаться для субструктур, полученных при разных степенях деформации и разных режимах отжига [308]. Так, для сплавов на основе железа и алюминия в холоднодеформированном состоянии упрочнение изменялось пропорционально (см. уравнение (3.43)). В то же время для субструктур, формирующихся в указанных сплавах при отжигах с различными выдержками при одной и той же температуре, будет характерна и разная зависимость между плотностью дислокаций и диаметром ячейки, так как известно [275], что избыточные дислокации в стенках аннигилируют раньше, чем начинается рост ячеек. Следовательно, показатель степени, равный может наблюдаться для наклепанного материала, в котором прошел возврат [275, 308], что уже отмечалось выше. В этом плане, возможно, представляет интерес сравнить весь комплекс механических свойств субструктур в данном материале, имеющих один и тот же размер и полученных при различных режимах термомеханической обработки. Однако такие сведения в литературе отсутствуют. [c.132]

На начальном участке всех кривых происходит интенсивное деформационное упрочнение, растет плотность дислокаций и в металле происходит формирование ячеистой субструктуры горячего наклепа. Наиболее сильное деформационное упрочнение характерно для аустенитных сплавов, сплавов меди, никеля, титана, сплавов на основе благородных металлов. Слабым деформацион ным упрочнением характеризуются алюминий и его сплавы, ферритные сплавы, а-железо. [c.10]

Эволюция дислокационной структуры в процессе облучения (стабильность структуры, заданной холодной обработкой) зависит от температуры и длительности облучения, чистоты металла или композиционного состава сплава, что в свою очередь обусловливает зависимость влияния холодной обработки на распухание металлов и сплавов от этих факторов. Например, увеличение исходной плотности дислокаций от 2-10 до 5 lOi см в алюминии приводит к увеличению распухания при 55° С и к уменьшению при 220°С (ф/ = 5,4- 102 —3,1 10 > н/см2 ( >0,1МэВ)) [115]. В железе после облучения в реакторе HFIR при температуре 415° С флюенсом 1,5 10 1 н/см (Е >0,1 МэБ) распределение пор неоднородно — в областях, в которых в течение облучения произошла рекристаллизация, концентрация и размер пор больше, чем в нерек-ристаллизованных областях [116]. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...