Два основных типа разрушения

В [25] отмечается также, что при определенных сочетаниях уровня прикладываемой при испытаниях нагрузки и температуры возможны два основных типа разрушения покрытия — образование трещин по межфазной границе (отслаивание покрытия) и растрескивание (разрушение). В связи с этим влияние покрытия на механические характеристики необходимо рассматривать комплексно, оцени- [c.21]

Механическое разрушение при сдвиге и сфероидизация при термическом воздействии представляют два основных типа разрушения пленки, встречающиеся при диффузионной сварке. Сходные [c.33]

Два основных типа разрушения. Нетрудно видеть, что нормальные напряжения связаны с сопротивлением материала стержня отрыву одной части стержня от другой (рис. 46,а), тогда как касательные напряжения связаны с сопротивлением сдвигу этих частей (рис. 46,6). [c.74]

Что же касается величины так называемых разрушающих нагрузок, то из предыдущего вытекает, что эти величины фактически соответствуют критическим нагрузкам (см. рис. 4.1), так как конечные разрушающие нагрузки, как уже упоминалось, равны нулю При макроскопическом подходе различают два основных типа разрушения разрушение от растягивающих напряжений или удлинений — путем отрыва и разрушение от касательных напряжений — путем среза [c.201]

Принято различать два основных типа разрушения 1— хрупкое 2— пластичное или вязкое. [c.182]

Два основных типа разрушения [c.63]

При исследовании изменения прочности и деформационных свойств полимерных материалов в агрессивных средах наибольшее распространение получили два основных типа испытаний испытания на растяжение (изгиб) при постоянной нагрузке или при постоянном напряжении и испытания на растяжение (изгиб) при постоянной деформации. В первой группе испытаний в качестве параметров процесса разрушения выбирают время для полного разрушения стандартного образца при разных нагрузках (напряжениях) или время до появления видимых поверхностных трещин критическую деформацию разрушения критическое напряжение, на котором через определенное время появляются видимые трещины. Основными параметрами второй группы испытаний являются время растрескивания определенного числа деформированных образцов в жидкой среде скорость разрастания трещин в образце. [c.56]

Различают два основных типа микроскопического разрушения разрушение путем отрыва, которое происходит от нормальных растягивающих напряжений, и разрушение путем среза, происходящее от касательных напряжений независимо от [c.127]

Сопротивление разрушению при различных типах напряженных состояний определяется механическими свойствами и условиями прочности в зависимости от возможного характера разрушения. При этом следует различать два основных вида разрушения I) хрупкое, протекающее без значительных пластических деформаций, и 2) вязкое, сопровождающееся пластическими деформациями. Один и тот же материал в зависимости от типа напряженного состояния (степени его объемности) и условий деформирования (температура, скорость нагружения, агрессивная среда) может давать хрупкое п вязкое разрушение (211, [40]. [c.437]

Сопротивление разрушению при различных типах напряженных состояний определяется механическими свойствами и условиями прочности в зависимости от возможного характера разрушения. При этом следует различать два основных вида разрушения 1) хрупкое, протекающее без значительных пластических деформаций, и 2) вязкое, сопровождающееся пластическими дефор маниями. Один и тот же материал в зави- [c.483]

Наибольшее распространение за последние 15—20 лет получили два основных типа испытаний в жидких средах испытания на растяжение (изгиб) при постоянной нагрузке или при постоянном напряжении и испытание на растяжение (изгиб) при постоянной деформации. В первой группе испытаний в качестве параметров процесса разрушения выбирают [c.220]

Диаграммы растяжения стержней и пластических и хрупких материалов. Рассматривая диаграммы растяжения образцов из различных материалов, можно установить два основных типа этих диаграмм. Первый тип (27, а и б) характерен для материалов, которые при нормальных условиях разрушаются после значительной пластической деформации. Второй тип (рис. 28) характерен для материалов, разрушение которых связано с весьма малыми пластическими деформациями. [c.44]

Что касается непосредственно вопроса разрушения, то настоящая монография в основном ориентируется на металлы. В связи с этим встает вопрос об уточнении критерия Гриффитса с учетом структурных характеристик. Здесь возможны два пути исследования или рассматривать моментные варианты механики сплошных сред, предполагая, что зернистая структура металла определенным образом моделируется моментной теорией или рассматривать классическую теорию упругости, но учитывая включения типа зерен в окрестности угловых точек. Обе эти возможности обсуждаются и сравниваются. [c.6]

В этой среде следует различать два вида коррозии. Один из них — с уменьшающейся скоростью — приводит к минимальному разрушению. Так протекает реакция в воде, содержащей угле-кислый газ, когда на поверхности свинца образуется его основной карбонат, или во влажном воздухе, содержащем СОг. Коррозия другого типа — с равномерной скоростью — протекает в воде с незначительной концентрацией углекислого газа при этом в растворе образуется белое помутнение, а на поверхности — белая пленка, состоящая из основного карбоната свинца. В этом случае СОг, по-видимому, не достигает поверхности свинца в количестве, до- [c.308]

Б то время как по площадкам, образующим с осью угол 45°, наибольшей величины достигает касательное напряжение. Отсюда следует, что разрушение по поперечному сечению стержня следует связывать с величиной нормальных напряжений, или с сопротивлением материала стержня отрыву, тогда как разрушение по наклонным сечениям — с величиной касательных напряжений, или с сопротивлением материала сдвигу. Опыт показывает, что отрыв сопровождается малыми деформациями, т. е. имеет хрупкий характер, тогда как сдвиги перед разрушением могут достигать относительно большой величины, причем деформация оказывается пластической. Больше того, пластическая деформация в основном сводится именно к сдвигам. Поэтому можно различать два основных типа разрушения разрушение от отрыва, называемое также хрупким разрушением, и разрушение от сдвига, сопровождающееся значительной пластической деформацией, иногда называемое также/гластыческыл пли вязким разрушением. [c.74]

Хорошо известно, что под действием потока газа, скорость которого превышает некоторую критическую, капля жидкости или струя разрушается. Это явление приводит к нелинейным колебаниям процесса горения в ракетных двигателях. Лейн [457] и Волынский [854] экспериментально определяли критические условия разрушения. Моррелл [555] исследовал струю воды под действием поперечных ударных волн. Наблюдались два основных типа процесса дробления жидкости. При одном из них возмущение капель заканчивается образованием нерегулярных струек. При втором происходит сдувание жидкости в форме пузырьков. Капля может принять линзообразную форму, и жидкость срывается с ее внешнего края. Обобщенная модель обоих типов процессов дробления пред.чожена Морре.т.чом [555]. [c.146]

Практически все разновидности внутренней коррозии экранных труб паровых котлов могут быть отнесены с определенной условностью либо к категории пластичных, либо к категории хрупких повреждений металла [3]. Такое предварительное разделение целесообразно как в отношении классификационной простоты и ясности, так и с точки зрения имеющихся различий в методах профилактики указанных видов коррозионных разрушений. В свете такого подхода было предложено разделить коррозионные повреждения парогенерирующих труб, изготовленных из перлитных сталей, на два основных типа [c.36]

Два фрагмента паропровода (в плане 400x1500 и 400x1300 мм) в пределах горизонтального компенсатора силой взрыва выпрямлены в листы, что указывает на внутреннее давление как основную причину разрыва этих участков паропровода. Кромки этих разрывов рваные, имеют по периметру надрывы, образовавшиеся по вязкому типу разрушения срезом без каких-либо дефектов вдоль поверхности разрушения [c.42]

В Советском Союзе и за рубежом ведутся работы по созданию новых конструкций покрышек, в частности, неармирован-ных конструкций покрышек, получаемых методом литья под давлением. Пробег литой шины фирмы Файрстоун (Англия) до разрушения составляет 20 000—25 000 км. Фирма Пирелли (Италия) разработала и освоила новую треугольную шину. Накопленный опыт производства фирма Данлоп (Англия) использует в новых разработках шин типа треугольной и безопасной шины типа деново . Безопасность езды на шинах типа деново обеспечивается применением специальной смазки, которая заполняет отверстие в случае их прокола. Основные отличительные особенности треугольной шины комфортабельность езды, малые вибрации автомобиля, сохранение работоспособности при нулевом внутреннем избыточном давлении и значительно меньшая (примерно в два раза) трудоемкость производства. Недостатками шины этой конструкции являются худшие, по сравнению с шинами типа Р, тягово-сцепные свойства, неудовлетворительное поведение на поворотах, повышенное сопротивление качению вследствие высокого теплообразования в шине. Интенсивно ведутся работы по использованию в конструкции шины высокопрочных материалов, так как это — один из важнейших путей повышения ее надежности и долговечности. В настоящее время в каркасе покрышек используют стекловолокно, полиэфирные, полиамидные волокна, металлокорд, синтетическое высокомодульное и высокоэластичное волокно (СВМ). [c.25]

В отличие от сплавов типа дуралюмин основные сплавы АК4 и АК4-1 содержат примерно в два раза меньше меди, но дополнительно легированы железом и никелем в соотношении 1 1 (в % по массе). Железо и никель образуют с алюминием нерастворимое тройное соединение FeNiAlg, которое обеспечивает улучшение механических свойств при повышенных температурах (150-175 °С) и жаропрочность сплавов. Вместе с тем железо и никель снижают пластичность и вязкость разрушения (5, КСТ, Kj ) вследствие значительной гетерогенизации структуры за счет присутствия нерастворимой фазы FeNiAb (см. рис. 16.5). [c.664]

Иногда при работе двигателей на твердом топливе происходит выход на нерасчетный режим, приводящий к взрыву. Одна из наиболее распространенных причин этого явления состоит в том, что в твердом топливе имелись недопустимо большие трещиноподобные полости (возникшие, в основном, при технологическом процессе). Когда фронт горения подходит к краю такой полости, то вследствие повышенного давления в камере сгорания горение быстро охватывает всю полость. При достаточно узкой и длинной полости вследствие затрудненного газоот-вода давление в ней достигает столь большой величины, что происходит выход системы на неустойчивый режим. В зависимости от типа топлива неустойчивость может иметь два совершенно различных физических механизма а) локальное объемное горение в конце полости, б) локальное разрушение топлива. Ниже предлагается тео-ретическое описание указанных явлений Р ]. [c.441]

На рис. 8 показаны два вида приспособлений, которые могут быть использованы в конструкциях для остановки трещин. Приспособление типа поглотитель энергии увеличивает сопротивление разрушению на пути потенциальной трещиг ны, в то время как приспособление типа ребро жесткости> уменьшает силу, движущую трещину. Оба типа приспособла ний были оценены экспериментально, в основном в Япбнии (см. [8], где имеется обзор результатов), но подробный анализ применительно к практически важным конструкциям по существу отсутствует. Так как приспособления для остановки трещин рассчитываются на остановку сравнительно длинных трещин, то для того, чтобы разобраться в сути проблемы, целесообразно использовать и энергетический подход (с учетом большого скачка трещины в рамках статической ЛМР), Результаты полномасштабных экспериментов по остановке трещин поглотителями энергии , проведенных Кихарой и др. [61], были обобщены на основе приближения малого скачка трещины при пренебрежении взаимодействием образца и испытательной машины. Эти результаты сопоставлены на рис. 9 9 вычисления ии, основанными на энергетическом по ход [c.240]

Основным конструкционным материалом для производства сварных конструкций в течение длительного периода являлась малоуглеродистая сталь (типа Ст.З, Ст.2 и др.), характеризующаяся гарантированной, но невысокой прочностью, высокой пластичностью и хорошей технологичностью, в том числе и свариваемостью. Немаловажное значение имеет и относительная дешевизна этой стали, не содержащей специальных легирующих элементов. Малоуглеродистая сталь наряду с указанными достоинствами имеет и ряд недостатков, из которых важнейшими являются относительно низкая прочность, пониженное сопротивление хрупкому разрушению и повышенная чувствительность к механическому старению. Последние два свойства в значительной мере определяются степенью раскисленности металла (кипящая, по-луспокойная и спокойная) даже лучшая из них — спокойная малоуглеродистая сталь характеризуется невысокими значениями ударной вязкости при минусовых температурах, что в ряде случаев ограничивает область ее применения. Интенсивными исследованиями в последние годы доказано, что применением специальных технологических приемов (регулируемая прокатка, термическое упрочнение и др.) или дополнительным введением в металл модифицирующих элементов (ниобий, ванадий и др.) можно заметно улучшить качественные характеристики малоуглеродистой стали, в том числе и ее сопротивление хрупкому разрушению. Можно преодолеть недостатки малоуглеродистой стали и путем перехода на низколегированные стали (стали повышенной прочности), повышенная прочность и сопротивляемость хрупким разрушениям у которых достигается присадкой легиру ющих элементов и измельчением структуры. [c.4]

Исследование Мак Клинтока и Ирвина [1] (1965) посвящено обсуждению эффектов, оказываемых пластичностью на разрушение. Обсуждаются возможные уточнения теории квазихрупкого разрушения в связи с учетом пластических свойств материала. Изложение ведется в основном на примере чистого сдвига. Показано, что при пластическом деформировании энергия рассеивается со скоростью, в два раза превышающей величину 3, полученную из линейно-упругого анализа. В случае пластичности ни один из критериев типа 3 = onst не может охарактеризовать разрушение. В данном случае в качестве критерия разрушения могут быть использованы величины локальных напряжений и деформаций в некоторой области перед трещиной. Использование в качестве разрушения перемещений при раскрытии трещины вблизи ее вершины в общем не согласуется с критерием разрушения, основанным на локальных характеристиках напряжений и деформаций перед трещиной. Подробно обсуждается вопрос об устойчивом росте трещины. Большое внимание уделено анализу экспериментальных данных. [c.419]

МПа, считали 1676—1886 тыс. кДж/(м -ч), т. с. 400—450 тыс. ккал/(мУч). Такой тепловой поток способен приводить к нарушению нормального пузырькового режима кипения в экранных трубах, переходу на нестабильное пленочное кипение, частым и значительным колебаниям температуры стенки, разрушению защитной пленки магнетита, коррозии оголенного металла под действием кипящей воды [2]. Исследования коррозионных повреждений экранных труб котлов ТГМ-151 (11 МПа) и ТГМ-96 (15,5 МПа) Волгоградской ТЭЦ-2 показали ошибочность изолированного рассмотрения основных факторов, определяющих повреждения, т. е. теплового напряжения и водно-химического режима. Эти факторы взаимосвязаны, и требуется сов.местное пх рассмотрение [3]. Там же было признано целесообразным условное разделение различных видов повреждений экранных труб от внутренней коррозии на два типа I — вязкие повреждения, когда результатом коррозии является потеря металла , т. е. утонение стенки трубы II— хрупкие повреждения, когда такое утоиенне отсутствует либо оно совсем незначительно. К первому типу отнесли пластичные повреждения в результате протекания под слоем относительно рыхлых отложений электрохимической коррозии (подшламовой, ракушечной, щелочной) [3]. К нему же, очевидно, относятся и повреждения в результате пароводяной и стояночной коррозии, протекающие как при наличии, так часто и при практическом отсутствии отложений. Ко второму типу отнесли бездеформационные хрупкие повреждения межкристаллптного характера, обусловленные влиянием водорода на металл труб [3, 4]. [c.10]

Еще одним типом никелевого сплава, при использовании которого можно столкнуться с проблемой межкристаллитной коррозии, является сплав системы N1—Сг—Мо, содержащий около 15% Сг и около 15% Мо. В сплавах этого типа природа межзе-рениых фаз, приводящих к межкристаллитной коррозии, более сложна, чем в случае сплавов системы №—Сг—Ре, и при нежелательных термообработках могут образовываться ие только карбиды, но и по крайней мере одна интерметаллическая фаза. Это явление широко исследовалось в последние годы [48—53], но полученные результаты противоречивы в том, что касается природы межзеренных фаз, ответственных за чувствительность материала к межкристаллитной коррозии. Представляется вполне достоверным, что для сплавов данного типа основные причины заключаются в наличии примыкающих к межзеренным границам областей, обедненных молибденом, а возможно также и хромом, и присутствие на границах зерен фаз, богатых молибденом (и хромом). Основной обогащенной молибденом фазой является интерметаллическое соединение, кристаллическая структура которого аналогична, по-видимому, структуре РеуМоб [51, 53], но могут возникать и богатые молибденом карбиды типа Ме С. Вполне вероятно, что в сплавах N1— Сг—Мо могут действовать два различных механизма межкристаллитной коррозии. Первый вызывает коррозию обедненных ЗОИ, что наблюдается в соляной кислоте (и, возможно, имеет место в других кислых растворах выделяющих водород). Второй механизм приводит к преимущественному разрушению интерметаллических фаз. [c.146]

Проведенные испытания образцов соединений различных типО В показали, что пазоклиновое соединение обеспечивает по сравнению с заклепочным соединением стекл опластиков увеличение прочности в полтора-два с половиной раза. При этом разрушение соединений происходит в основном, по материалу, а не по клеевому шву. [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...