см Механические свойства после старения

Без ограничения давления, После старения a >-30 Дж/см . Механические свойства указаны для стали в отожженном состоянии. [c.120]

Mg—Si, чувствителен к перерыву между закалкой и искусственным старением (см. вьппе). Сплав АК8 к такому перерыву не чувствителен, и его вылеживание после закалки не сказывается на механических свойствах после последующего искусственного старения. [c.656]

Из сплавов весьма перспективен сплав В92. Он упрочняется как при естественном, так и при искусственном старении. Естественное старение протекает медленно (свыше 30 суток). Сплав приобретает максимальные механические свойства после закалки с 440—460° С и искусственного старения при 100° С в течение 96 ч (см. табл. 27). Он обладает хорошей свариваемостью и высокой коррозионной стойкостью. Прочность стыковых соединений, выполненных аргоно-дуговой сваркой неплавящимся электродом, [c.101]

N.... Примечания 1. Цифра 15 после указания марки стали обозначав категорию стали с проверкой ударной вязкости при —70 °С и после механического старения. 2. Содержание кремния в стали марки ЮХСНД допускается не более 0.9 %. 3. Механические свойства низколегированных сталей см. в табл. 1.1.6. [c.15]

Физические свойства сплавов, как и механические свойства, отражают структурные изменения, происходящие при старении. Так, наблюдаемое повышение удельного электросопротивления при низких температурах старения (см. рис. 102) связано с начальной стадией распада, когда повышается рассеяние электронов проводимости очень малыми зонами [188] или искажениями вокруг когерентных с матрицей зон и дислокациями, возникающими на поверхности раздела частица — матрица [189, 190], Спад электросопротивления после определенных температур, зависящих от содержания кислорода в сплаве, связан с обеднением твердого раствора легирующими элементами, что подтверждается уменьшением периода решетки сплавов от закаленного состояния к состаренному при 1000° С. Так, сплав Nb — 2% Hf — 0,05% О имеет следующие значения периода 3,303 А и 3,301 А для закаленного при 1700° С и для состаренного при 1000° С (после закалки с 1700° С) состояния соответственно. Второй подъем электросопротивления наблюдается при достаточно высоких температурах старения и связан с обратным переходом фазы в твердый раствор. [c.252]

Инконель X является ковкой, немагнитной, упрочняющейся при старении модификацией инконеля, разработанной первоначально для газовых турбин и реактивных двигателей, где требуются высокая прочность на разрыв и низкая степень ползучести при температурах до 815° С. При комнатной температуре он сохраняет 80% той прочности на ускоренный разрыв, которой он обладает при 650° С. В случае пружинящих деталей, подвергающихся относительно высоким натяжениям, мягкий или слегка холоднообработанный и подвергнутый старению материал обнаруживает слабое пластическое последействие в течение длительного времени при температурах до 455° С. Для получения минимальной ползучести при наиболее высоких темпер атурах следует не прибегать к холодной обработке. После сильной холодной обработки с последующим старением сплав обладает прочностью на разрыв порядка 17 600—21 100 кг/см , имеет высокое пластическое последействие примерно до 400° С и сохраняет свои свойства при кратковременном воздействии высоких температур. После старения его поверхность необходимо очищать химически или механически перед сваркой илн пайкой. Электрическое сопротивление инконеля при 20° С составляет примерно 120 10 ом см. [c.234]

Механические свойства сплавов МЛ5 и М-Л6 могут быть повышены гомогенизацией при 420°С, 12—24 ч. При нагреве частицы избыточных фаз растворяются, и после охлаждения на воздухе фиксируется однородный твердый раствор. Более высокое значение предела прочности и текучести сплав МЛ5 приобретает после старения при 175°С, а МЛ6 при 190°С, 4—8 ч (см. табл. 26). [c.385]

Гарантированные механические свойства должны соответствовать требованиям табл. 3.17. Ударная вязкость после механического старения для всех марок стали при температуре +20°С должна быть не менее 30 Дж/см . Ударная вязкость определяется при одной температуре, указанной в заказе. [c.38]

Сопоставление температурной зависимости свойств (см. рис. 87) с кривыми растяжения (см. рис. 98) показывает, что аномальное изменение характеристик механических свойств хорошо согласуется с появлением, развитием, последующим ослаблением и исчезновением зубчатости на кривых растяжения. Так, появление зубчатости соответствует началу повышения предела прочности и снижения характеристик пластичности максимальное развитие зубчатости на диаграммах рас тяжения примерно соответствует максимуму предела прочности и минимуму характеристик пластичности. Это свидетельствует о том, что процессы, приводящие к появлению зубчатости на диаграммах растяжения, ответственны и за развитие динамического деформационного старения стали. Этот вывод подтверждается также тем, что температурные интервалы аномального изменения свойств и зубчатости синхронно повышаются с увеличением скорости деформации [476—478]. Следует, однако, отметить, что начало уменьшения зубчатости на диаграммах растяжения не приводит еще к снижению предела прочности, предела текучести и повышению относительного сужения, и лишь после полного исчезновения зубчатости на диаграммах растяжения происходит резкое падение предела прочности, заметное уменьшение предела текучести, повышение относительного сужения и удлинения на графиках температурной зависимости механических свойств. Температура максимального развития динамического деформационного старения на температурных кривых примерно на 50—75 град выше температуры максимальной зубчатости на диаграммах растяжения. Это говорит о том, что динамическое деформационное старение продолжает развиваться некоторое время и после перехода деформации от прерывистой к монотонной. [c.249]

Ударная вязкость листовой универсальной и сортовой сталн при температуре +20 °С после механического старения должна быть не менее 30 Дж/см (ГОСТ 19282—73 и 19281—73). Повысить механические свойства облегченных профилей проката из углеродистых и низколегированных сталей можно путем закалки в воде с прокатного нагрева (табл. 390). [c.220]

Наибольших значений механических свойств материал сплава АДЗЗ достигает после искусственного старения (см. табл. 10). [c.53]

К сталям общего назначения относят нелегированные (углеродистые) стали обыкновенного качества и качественные, показатели свойств которых в горячекатаном или термически обработанном (нормализованном) прокате регламентируются в следующих пределах < 680 МПа, < 285 МПа, 5 < 20 % K U < 49 Дж/см (при 20 °С), КСи < 29 Дж/см (при О °С), после механического старения K U < 29 Дж/см . [c.74]

Старение при 480—520°С повышает прочность, но снижает пластичность и вязкость. Механические свойства после старения сгв=190-ь210 кгс/мм Оо,2=180—200 кгс/см б = 8- 12% г1з = 40- 60% и ан=4- -6 кгс-м/см. Упрочнение при старении связано с выделением из мартенсита дисперсных частиц 40— [c.304]

Закалку желательно производить в воде, до потемнения поверхности, и дальше охлаждать деталь на воздухе. После закалки твердость стали HR и в этом состоянии сталь довольно легко механически обрабатывать. После старения твердость повышается до HR. 52—53. Типичные характернстаки свойств ст и в упротаенвом состоянии следующие Ob w5 кшш ого.2 = 195 кгс/мм 6g 74-10% Л ) 45-ь58% j ан =>Зт-7 кгс-м/см ударная вязкость образца с трещиной ат.у = = 0,8-ь1,0 кгс Ы/см предел прочноста образца с надрезом радиусом [c.226]

Повышение механических свойств за счет динамического деформационного старения используют при теплой обработке давлением (см. на рис. 239 и 240 область III). Однако сочетание температуры и скорости деформации должно быть строго регламентировано и-поддерживаться с достаточной точностью. Например, твердость, а следовательно, и прочность можно увеличить до двух и более раз, используя регламентированную (контролируемую) теплую деформацию (рис. 248). В данном примере в исходном состоянии твердость составляет HV72, а после деформации ЯК180. [c.465]

Наибольшее распространенйе в технике получила сталь Н18К9М5Т даб37, MG-200, BKG-210), содержащая 18% Ni, 9% Go, 5% Mo, 0,6 4-0,8% Ti [161, 107). После старения по оптимальному режиму (480-i-500° С, 3 ч) сталь имеет следующие механические свойства СТо,а = 180-f-200 кгс/mmi , = 190-f-, -i-210 кгс/мм , а = 84-10%, = 50-нб0%, д = 5- 6 кгс-м/см . [c.98]

Наиболее прочными из деформируемых сплавов алюминия в настоящее время являются сплавы системы А1—Си—Mg—Zn, например сплав В95 (см. табл. 39), который после закалки при 450 С и длительного искусственного старения при 120—150° С в течение 10—20 V имеет до 60 кПмм (588 Мн1м ), а г до 55 кГ/мм (540 Мн м ), б около 12%. Недостатком его является повышенная по сравнению с дуралюмином Д1 и Д16 склонность к коррозии и совершенная непригодность для работы при температурах выше 150° С, так как его механические свойства быстро понижаются при повышении температуры. [c.437]

Существует представление [11], что путем старения нельзя удалить весь водород из стали, наводороженной электролитически, однако восстановить механические свойства стали возможно. Это мнение безусловно справедливо для некоторых концентраций водорода. Очевидно, что небольшое количество водорода, находящееся в коллекторах в молекулярном состоянии и не поддающееся дегазации, не..вызы-вает изменения механических свойств стали при условии, что давление в коллекторах не привело еще к образованию тпетпин. Поэтому наводороживание при корроЗТПГй травлении, обычно не вызывающее критических концентраций водорода, является более благоприятным в отношении старения, чем катодное наводороживание при значительных плотностях тока, что подтверждают опыты [48] по восстановлению старением пластических свойств наводороженной стали в результате коррозии. Эти опыты, описанные во введении, показали почти полное восстановление пластических свойств стали после старения (см. фиг. 5). [c.87]

Цифра 12 после указания марки стали обозначает категорию стали с проверкой ударной вязкости при 40 °С и после механического старения. Ударная вязкость в зависимости от марки стали составляет от 30 до 40 Дж/см. Показатели качества труб группа В — механические свойства и химический состав. Для кранов легкого и среднего режимов работы групп 1К—5К см. табл. 1.2.9. Применять только по специальной технологии ПО Сибтяжмаш . Содержание кремния в стали марки ЮХСНЛ допускается не более 0,9 %. Механические свойства низколегированных сталей приведены р табл. 1.1,6. [c.14]

Результаты дополнительных исследований листовой стали подтвердили, что нормализованные листы, полученные из опытного металла, обладают высокими значениями механических свойств. Ударная вязкость после деформационного старения была 8,7 кГ-м см для листов мягкой плавки (0,13% С, 1,0% Мп) и 5— 7 кГ м см для листов крепкой плавки (0,16% С и 1,30% Мп). Значения ударной вязкости при —60°С не опускались наже 5,5 кГ Mf M -. [c.208]

Увеличение температуры и времени нагрева способствует рас-творению 7-фаэы, присутствующей на границах зерен, и устранению химической неоднородности аустенита. Такое изменение структуры сопровождается повышением пластичности и при известных условиях приводит к получению механических свойств, не отличающихся от свойств после фазового наклепа с применением обработки холодом (табл. 5.3). Само собой разумеется, что нельзя допускать повышение температуры нагрева при обратном а у превращении до температуры рекристаллизации фазонаклепанного аустенита и его полного разупрочнения. Заключительное низкотемпературное старение эффективно упрочняет фазонаклепанный аустенит и при оптимальных условиях обеспечивает высокий комплекс прочностных и пластических свойств. Вместе с тем, когда упрочнение фазовым наклепом осуществляется на базе мартенсита старения, следует остерегаться перестаривания и снижения пластичности не только в процессе предварительного старения, но и при заключительном низкотемпературном старении фазонаклепанного аустенита (см. рис. 5.24). [c.197]

На рис. 4.1 показано изменение механических свойств литейных алюминиевых сплавов АЛ2 и АЛ9 в зависимости от числа циклов. Сплавы в литом состоянии обрабатывали по следующим режимам АЛ2— 350 530 С, АЛ9—350 535 °С. После ТЦО проводили искусственное старение при 150 в течение 8 (АЛ2) и 4 ч (АЛ9). Заметный рост свойств наблюдается в первых 5—10 циклах. Дальнейщее увеличение числа циклов не оказывает существенного влияния на свойства сплавов или же их понижает. Такое изменение свойств сплавов связано с процессом коалесценции избыточных фаз (см. гл. 2). [c.141]

Так, например, в работе [7] изучали влияние малых добавок титана (0,016—0,29%) на прочностные и коррозионные свойства металла швов ПС из стали 08Х18Н10 после старения в гелии и азоте. Для этой цели были выполнены два шва ПС с градиентом легирования титаном соответственно 0,04 и 0,05%/см. Допустимые погрешности определения содержания титана химическим методом в интервалах его концентрации 0,05—0,10 % 0,10—0,20 % и 0,20— 0,50 % составляют по ГОСТ 12356—81 соответственно 0,015 0,025 и 0,04%. Для механических испытаний по ГОСТ 1497—73 поперек металла швов вырезали образцы на растяжение типа III с диаметром рабочей части 3 мм. Изменение содержания титана по диаметру таких образцов, изготовленных из металла ПС, было меньше допуска на точность определения содержания этого элемента. [c.36]

Пленка лака Ф-26 обладает высокими механическими свойствами (прочность на разрыв — 110 кГ/см , относительное удлинение при разрыве — 400%), нулевой влагопоглощаемостью, низкой иаропроницаемостью (8-10 г/см-час-мм рт. ст.) и большой термостойкостью (эластические свойства пленки не ухудшаются после старения в термостате в течение 300 час при 135° С). Указанный лак применяется в качестве покровного лака. [c.294]

Высокие механические свойства обеспечивает сталь Н18К9М5Т, содержащая 17—19% N1 7—9 Со, 4—6% Мо и 0,5—1,0% Т1. Кобальт не вызывает старения мартенсита, но в сплавах, содержащих молибден, увеличивает эффект старения. Сталь закаливают на воздухе при температуре 800—850° С. Нагрев до более высоких температур ведет к росту зерна и снижению пластичности. После закалки сталь состоит из безуглеродистого мартенсита ( 0,03% С), имеющего следующие механические свойства Од= ПО 120 кГ/мм , Оо2 = 95 110 кГ/ мм , б = 18 20%, 1 ) = 70 80 о и = = 20 25 кГ-м см [c.281]

Высоколегированные кислотостойкие стали. Для сварных конструкций и узлов, стойких против действия горячей (до 80°С) серной кислоты, применяют низкоуглеродистую высоколегированную аустенитную сталь 06ХН28МДТ состава до 0,006% С 22—25% Сг 26—29% N1 0,5—0,9% Т1 2,5-3,0°/о Мо 2,5-3,5% Си. Устойчивость в серной кислоте обеспечивают никель, молибден и медь. Титан уменьшает склонность стали и интеркристаллитной коррозии. После сварки изделия подвергают закалке для получения структуры однородного твердого раствора. После закалки при 1050—1080°С в воде сталь имеет следующие механические свойства Ов 55 кгс/мм Оо,2 25 кгс/мм , б = =35%, 113 = 50% и ан=10 кгс-м/см . Низкий предел текучести ограничивает применение этих сталей для тяжелонагруженных узлов и деталей центрифуг, сепараторов и других деталей мащин. Поэтому нередко применяют дисперсионно твердеющую высоколегированную сталь ОХ16Н40М5ДЗТЗЮ, обладающую помимо высоких механических свойств, также и хорошей устойчивостью в серной кислоте. После закалки при 1100°С на воздухе и старения при 650°С, 15 ч сталь имеет (в среднем) <Ув = = 120 кгс/мм , ао,2 = К Гс/мм , б = 18% и 115=25%. [c.314]

Аустенито-мартенситные нержавеющие стали. Особую группу представляют аустенито-мартенситные нержавеющие стали, например сталь 09Х15Н8Ю ( 0,09%С 14—16% Сг 7—9% Ы1 и 0,7—1,3 А1). Эти стали наряду с хорошей устойчивостью против атмосферной коррозии обладают высокими механическими свойствами и хорошо свариваются. Сталь 09Х15Н8Ю для повышения механических свойств подвергают закалке при 975°С, после которой структура стали — неустойчивый аустенит и небольшое количество мартенсита. В этом состоянии сталь обладает достаточно высокой пластичностью и может быть подвергнута пластической деформации и обработке резанием. После закалки сталь обрабатывают холодом в интервале от —50 до —75°С для перевода части ( 40%>) аустенита в мартенсит и подвергают отпуску (старению) при 450—500°С. При старении из а-твердого раствора (мартенсита) выделяются дисперсные частицы интерметаллидов типа Ы1зА1. После такой обработки сталь обладает следующими механическими свойствами (в среднем) Ов=120 кгс/мм оо,2=95 кгс/мм и ан=4 кгс-м/см . [c.315]

Упругие чувствительные элементы прецизионных приборов (мембраны, сильфоны, анероидные коробки, волосковые спирали часов и т. д.) нередко изготовляют из сплавов элинвар, обладающих малым температурным коэффициентом модуля упругости (до 120—200°С). Обычно применяют дисперсионно твердеющие элинвары, например сплав на железоникелевой основе 42НХТЮ (41,5—43,5% N1 5,3—5,9% Сг 2,4—3,0% Т1 и 0,5— 1,0% А1). После закалки с 950°С в воде структура сплава аустенит,. механические свойства ав = 70 кгс/мм и 6 = 50%, а после старения при 700°С ав=125 кгс/мм , ао,г=80 кгс/см 6=20%. Упрочнение связано с образованием дисперсных частей у -фазы, когерентно связанной с аустенитом. После закалки, когда сплав пластичен, из него изготовляют упругие элементы. Сплав упрочняется и после отпуска при 600°С (0в=15О кгс/мм и 6 = 10%). Элинвар применяют в виде тонкой ленты (0,1—0,2 мм) и проволоки диаметром 0,3—5,0 мм. [c.350]

Испытание на растяжение проводят на двух образцах при комнатной температуре и на двух образцах при температуре 350 °С. Гарантированные механические свойства при комнатной температуре физический предел текучести — от 323 до 510 МПа временное сопротивление не менее 500 МПа относительное удлинение, определенное на пятикратном образце, не менее 20% поперечное сужение 50% и более ударная вязкость КСИ — не менее 78 Дж/см . Ударная вязкость после механического старения должна составлять 39 Дж/см и более. По ОСТ 108.030.118-78 для стали 16ГНМА гарантируются также механические свойства при температуре 350 °С — предел текучести 255 МПа и временное сопротивление 440 МПа. [c.43]

У немагнитных стареющих ванадийсодержащих сталей с высокой интенсивностью деформационного упрочнения аустенита достигается значительное повышение статической и циклической прочности и релаксационной стойкости как после пластического деформирования, так и после старения. Наибольшее упрочнение имеют стали, легированные марганцем и кремнием в количествах, снижающих энергию дефектов упаковки их аустенита до 10-15 мДж/мЧ Например, у стали 40Х12Г16Н7МСФ, имеющей такую энергию дефектов упаковки аустенита, после волочения с обжатием 75 % прирост составляет 1100 МПа при сохранении удовлетворительной пластичности и стабильности аустенита по отношению к у-а-превращению. Особенностью структуры деформированной стали является наличие большого количества изогнутых деформационных двойников шириной около 0,1 мкм. Дополнительное повышение прочности (Og < 2500 МПа (см. табл. 1.3.134) и релаксационной стойкости немагнитной проволоки из стали 40Х12Г16Н7МСФ (см. табл. 1.3.133) достигается в процессе последеформационно-го нагрева при 450 °С с вьщержкой 1 ч в результате вьщеления дисперсных карбидов V и Сг2зС . Пластическое деформирование перед старением предотвращает образование непрерывных зернограничных вьщелений, ухудшающих механические свойства стали. Гидроэкструзия по сравнению с прокаткой или волочением приводит к более высокому упрочнению сталей при значительно меньшем снижении пластичности, что в значительной степени связано с формированием ячеистой структуры, измельчением карбидных частиц и их более равномерным распределением. Оптимальное [c.295]

Анализ характера влияния процессов изменений структуры при длительном старении на свойства различных жаропрочных сплавов свидетельствует о различиях этих влияний на сопротивление упругопластическому (мгновенному) деформированию и сопротивление ползучести. Иллюстрацией сказанному служат результаты исследования деформационного рельефа и длительной прочности стали И787 в исходном состоянии и после 50 ООО ч старения при 650 С в сопоставлении с результатами определения механических свойств этой стали (см. рис. 3.10). [c.258]

При анализе закономерностей изменения пределов выносливости по трещинообразованию и разрушению от термической обработки и поверхностного наклепа необходимо учитывать следующее. Пределы выносливости материала зависят от его свойств, величины и распределения остаточных напряжений термического или механического происхождения, а также формы концентратора напряжений (наличия нераспространяющихся трещин в исходных острых надрезах). В связи с этим при сравнении пределов выносливости по трещинообразованию различных материалов, полученных на одинаковых образцах, необходимо иметь в виду следующее. Различие в пределах выносливости может быть следствием того, что для одного материала выбранный концентратор напряжения имеет закритическое значение теоретического коэффициента концентрации напряжений (аа>асткр) и в нем имеются нераспространяющиеся усталостные трещины, а для другого материала концентратор тех же размеров имеет докритическое значение этого коэффициента (ао<аокр) и в нем нет нераспространяющихся трещин. Наличие в зоне надреза остаточных сжимающих напряжений термического происхождения снижает влияние остаточных напряжений, возникающих в результате последующего поверхностного наклепа, так как возможности увеличения сопротивления усталости за счет этих напрял<ений уже в какой-то мере исчерпаны. Так, для стали 08 после закалки и старения (см. рис. 61, а) наблюдается отклонение от полученной зависимости, которое можно объяснить следующим образом. Термическая обработка приво- [c.151]

Sawin Чехословакия, завод Skoda (1933) Вытирание твёрдым диском из сплава видна под постоянной нагрузкой углубления (лунки) на плоской поверхности образца. На поверхность подаётся струя жидкости (обычно 0,5%-ный раствор Ky гO в дестиллированной воде). Ось диска горизонтальна Диаметр диска 30 мм, ширина диска 2,5 мм, число оборотов диска 675 в минуту. Нагрузка 15 кг. Испытание заканчивается при длине лунки 1 мм. Измерение длины лунки при помощи микроскопа, вделанного в прибор. Описание см. [59) а) Для оценки сравнительной износостойкости калибров [59] б) Для сравнительной оценки изменений свойств поверхностных слоёв стали вследствие внутренних напряжений, наклёпа и старения после механической обработки [60] [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...