Некоторые экспериментальные данные и пример расчета

НЕКОТОРЫЕ ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ДАННЫЕ И ПРИМЕР РАСЧЕТА [c.166]

В книге дан обзор существующих приближенных приемов гидравлических расчетов трубчатых распределительных систем, изложены теоретические основы нового, более точного метода расчета распределения воды трубчатыми системами с учетом поперечной циркуляции и вихревых сопротивлений, сделан вывод основных расчетных формул для определения потерь напора для различных схем распределения воды дырчатыми трубами, освещены результаты экспериментальных исследований по определению значений некоторых параметров, входящих в расчетные формулы, приведены общие рекомендации и примеры расчета трубчатых распределительных систем. [c.2]

В этом параграфе обсуждены результаты только экспериментальных исследований по временным флуктуациям интенсивности лазерных пучков при атмосферных осадках. В настоящее время опубликованы и результаты многих теоретических исследований, которые в ряде случаев уже вышли за рамки поисков эффективных методов расчета и содержат как конкретные примеры расчетов флуктуационных характеристик, так и анализ некоторых физических закономерностей (см., например, [1]). Задачи строгой интерпретации экспериментальных данных и перспективы решения обратных задач в атмосферных осадках стимулируют прямое сопоставление результатов экспериментальных и теоретических исследований, которые к настоящему времени достигли заслуживающего внимания уровня. Поэтому есть основания надеяться на значительный прогресс в этом направлении в ближайшее время. [c.239]

Теория тонкого тела широко применяется для исследования кавитационных течений в несжимаемой жидкости (см., например, [1-4]). С начала 80-х годов возник интерес к кавитационным течениям в сжимаемой жидкости. Были выполнены работы по определению формы каверны в дозвуковом потоке, основанные на теории тонкого тела [5-9]. Полученные результаты для дозвукового потока хорошо согласуются с экспериментальными данными и с результатами, основанными на численных методах [10, 11]. При исследовании сверхзвуковых кавитационных течений теория тонкого тела встречает принципиальные трудности. В статье отмечены некоторые особенности применения теории тонкого тела к сверхзвуковым кавитационным течениям на примере расчета каверн за тонкими конусами. [c.74]

Расчет на термическую усталость при режимах нагружения, исключающих возможность одновременного накопления циклического и статического повреждений (например, при быстро чередующихся пилообразных циклах нагрева и нагружения), можно проводить двумя способами с иопользованием непосредственных экспериментальных данных по сопротивлению материала термической усталости и по исходным механическим свойствам материала. Второй способ целесообразно использовать лишь при отсутствии опытных данных, однако в некоторых случаях, например при необходимости прогнозирования долговечности на большой ресурс, он часто является единственным. При использовании кривых термической усталости, примеры которых приведены в гл. 3, расчет можно выполнять по следующим схемам [c.164]

Вывод уравнения (5-32) и пример 5-3 включали только простое и непосредственное применение методик расчета, предложенных в настоящей книге. Однако, как указывалось ранее, эти методики являются в некоторых отношениях приближенными. Желательно сравнить расчеты либо с экспериментальными данными, либо с результатами более полных теоретических исследований. [c.170]

Если число фаз в гетерогенной композиции больше двух, характеристика ее морфологии и выбор метода расчета упругих и вязкоупругих свойств значительно усложняется. В качестве примера рассмотрена тройная композиция, представляющая собой смесь двух типов гомогенных частиц наполнителя с различными упругими константами матрицы. Расчеты верхнего и нижнего пределов по уравнениям (3.4) и (3.5) можно производить прямым путем, однако при использовании уравнений (3,11) и (3.12) возникает некоторая неопределенность. Эти уравнения, в принципе, можно использовать непосредственно для расчета модулей многокомпонентных систем, однако лучшие результаты дает двухступенчатое применение уравнений [17]—сначала для расчета модуля композиции с одним типом частиц, а затем для расчета модуля композиции в целом на основе полученных данных о модуле матрицы с учетом свойств другого типа частиц дисперсной фазы. По-видимому, не существует теоретического обоснования порядка такого двухступенчатого расчета. Было показано [46], что результаты, полученные для модуля упругости при сдвиге при ступенчатом использовании уравнения (3.14), зависят от порядка чередования типа частиц наполнителя при расчете и не эквивалентны результатам расчета при использовании трехкомпонентной формы уравнения (3.12). Определенную роль при этом играет относительный размер частиц наполнителей разных типов. Кажется естественным, что если размер частиц наполнителя одного типа в среднем значительно больше второго, то меньшие частицы и матрица совместно образуют более эффективную матрицу для более крупных частиц. Экспериментальные данные по [c.168]

В третьей главе получены дифференциальные уравнения, описывающие медленный докритический рост макроскопических трещин нормального разрыва для общего случая. В рамках концепции постоянства концевой зоны найдено замкнутое решение уравнений роста трещины для некоторых типов неустойчивых трещин нормального разрыва, на основе которого исследована кинетика их развития. Изложен приближенный метод исследования уравнений медленного роста трещин в вязко-упругих телах. С помощью этого метода изучены некоторые задачи кинетики роста трещин для внешних нагрузок, изменяющихся во времени. Исследована долговечность изотропных вязко-упругих пластин различной гео-метрии.1 Определена долговечность пластин общего вида с макроскопическими трещинами, когда деформирование материала пластин описывается интегральными операторами с дробно-экспоненциальными ядрами. Приведены расчеты долговечности конкретного вязко-упругого материала (полиуретана) и даны сравнения теоретических расчетов с экспериментальными данными. На кон-кретном примере проведено сравнение значений долговечности, полученных точным и приближенным методами. Исследована кинетика роста трещины при циклических нагрузках, когда наряду с ползучестью материала развивается усталостное разрушение. [c.5]

Производя расчеты по формулам (1) —(7) и используя табл. 25—38, а также материалы глав I—IX, можно определить погрешности формы и размеров для различных случаев обработки. Если располагать еще результатами статистических обследований в цехах, а также дополнительными экспериментальными данными, то точность и надежность расчетов можно значительно повысить. Ниже ( 3) приводим три примера, иллюстрирующие выполнение таких расчетов с внесением в них некоторых уточнений. Рассмотрение этих примеров позволяет убедиться в том, что расчетный метод дает возможность провести детальный анализ и оценить влияние каждого действующего фактора. [c.257]

Для расчета тепловых балансов во многих случаях не надо знать теплоемкость веществ с высокой точностью, и нередко даже при отсутствии экспериментальных данных для некоторых веществ необходимые расчеты можно провести, основываясь на величинах, полученных приближенной оценкой. Но и для таких расчетов экспериментальные данные, особенно для смесей веществ, предпочтительнее, поэтому примеры специального определения теплоемкостей для технических целей довольно многочисленны- [c.256]

Так как с течением времени экспериментальные данные о турбулентных пограничных слоях становятся все более и более совершенными, то постепенно улучшаются и способы расчета турбулентных пограничных слоев. Однако эти улучшения касаются не только физических основ, но и математических приемов расчета. Хотя некоторые из более старых способов расчета турбулентных пограничных слоев в настоящее время почти не находят практического применения, тем не менее идеи, лежащие в их основе, необходимы для понимания новых способов расчета. Поэтому прежде всего мы дадим обзор наиболее важных ранее предложенных способов расчета, а в заключение подробно изложим один из современных способов и на основе его выполним пример практического расчета. В этой связи укажем на критический разбор различных способов расчета турбулентных пограничных слоев, опубликованный И. Роттой [ ]. [c.603]

Метод дискретных ординат является гибким инструментом для решения задач переноса нейтронов в относительно простой геометрии. В настоящем разделе дан пример применения этого метода к изучению некоторых систем иа быстрых нейтронах, изложены соображения, которые определяют описание анизотропного рассеяния и выбор числа энергетических групп результаты расчетов, в частности эффективного коэффициента размножения (или собственного значения к) и критических радиусов сферических систем, сравниваются с экспериментальными данными, полученными на быстрых критических сборках. [c.191]

Некоторые методы создания машин в малошумном исполнении рассмотрены в данном сборнике. Приводятся методы расчета агрегата на примере автономного турбогенератора и отдельных узлов механизмов, а также дается их экспериментальная проверка. Большая группа статей посвящена разработке методов оптимизации конструкций по критериям минимальной виброактивности. Рассмотрены пути создания электромеханических активных систем виброзащиты механизмов транспортных средств. [c.5]

В книге кратко рассматриваются методы определения напряженно-деформированного состояния оптических деталей, приводятся результаты экспериментальных исследований с соответствующими выводами и рекомендациями, описываются приближенные методы теоретического расчета напряжений и деформаций, а также условия применения теории упругости для оценки изменения формы оптических деталей. Даны некоторые примеры решения динамических задач. [c.2]

Величина коэффициента теплопроводности для каждого материала определяется экспериментально и зависит от его структуры, плотности, влажности и температуры. Для большинства материалов с повышением температуры коэффициент теплопроводности увеличивается, но для многих металлов имеет место обратная зависимость. В теплотехнических расчетах обычно пользуются средним значением коэффициента теплопроводности для данного материала в рассматриваемом интервале температур, что не вносит существенных погрешностей в расчет. В качестве примера ниже приведены величины Л для некоторых веществ. [c.318]

Общий подход к оценке ресурса упругих резиновых элементов муфт изложен в гл. 3. Здесь же рассмотрены некоторые конкретные примеры и заодно дана оценка достоверности результатов расчета ресурса муфт на основе их сопоставления с результатами экспериментальных исследований. [c.134]

Примеры расчетных кривых приведены на рис. 96. При практическом использовании уравнения (6.7) должны быть известны коэффициенты Сит уравнения длительной прочности (по справочным данным) и значение постоянной п, характеризующей скорость уменьшения пластичности материала по времени. Если пет соответствующих экспериментальных данных, то для ориен-тировопных расчетов можно принять значения =10, что соответствует уменьшению исходной пластичности фо вдвое за 1000 ч эксплуатации. Некоторые данные, подтверждающие это обстоятельство при испытаниях на длительную прочность, приведены в табл. 21. [c.168]

Глубокий и всесторонний анализ возможности использования зависимости (3.17) для анализа условий формирования кризиса течения в двухфазном потоке, а также экспериментальное подтверждение ее достоверности достаточно полно представлено в монографии [55]. Здесь в качестве примера приведены лишь некоторые из них. Так, на рис. 3.2 представлено сопоставление расчета критической скорости истечения воздухо-водяного потока по (3.17) с экспериментальными данными работы [16] (кривая 2), а также скорости распространения возмущений в воздухо-водяной среде с данными работы [43] (кривая 1). На рис. 3.3 аналогичное сопоставление выполнено для скорости распространения возмущений в пароводяной смеси, а на рис. 3.4 приведены удельный критический расход вскипающей жидкости, найденный с помощью зависимости (3.17), и рез) льтаты экспериментов, проведенные различными исследователями по истечению насыщенной воды через цилиндрические каналы 6 критический расход и критическая скорость истечения насыщенной жидкости, расчитанные с помощью зависимости для показателя изоэнтропы (3.17), в безразмерной форме могут быть обобщены для различных веществ. При этом форма обобщения является одной из форм проявления закона соответственных состояний (рис. 3.5 и 3.6). [c.58]

В табл. 3, 4 приведены формулы необходившх площадей распорных колец для некоторых часто встречающихся сопряжений оболочек. Предложенные для проектировочных расчетов распорных узлов зависимости дают хорошие результаты, что подтверждается точным расчетом (решением краевой задачи) и анализом обширных экспериментальных данных на узлах различных конфигураций. Вывод полученных формул покажем на двух характерных примерах. [c.210]

На этом примере показано, что программа ONDU T может быть с успехом применена для решения задач, характеризующихся сложными математическими моделями. В таких ситуациях вычислительная программа становится инструментом для исследований. Вы можете использовать этот инструмент для расчета по выбранной математической модели, сравнить результаты с экспериментальными данными, если необходимо, то модифицировать модель и продолжить расчеты до получения удовлетворительных результатов для некоторых физических процессов. [c.264]

Известен целый ряд работ, относящихся к теоретическим и экспериментальным исследованиям прямолинейных стержней при ударном нагружении [1—6]. Гораздо меньше работ лосвящено анализу криволинейн хх стержней. В 1961 г. Морли [7] вывел уравнения для криволинейных стержней типа уравнений Тимошенко [8] и получил дисперсионные кривые для непрерывного волнового движения. В работе [9], относяш,ейся к 1965 г., обсуждалась передача энергии волнами напряжений в прямых и криволинейных стержнях с возможным приложением. к высокоскоростным полиграфическим печатным процессам. Теории распространения упругих волн в спиральных пружинах малой кривизны посвящена опубликованная в, 1966 г. работа [10]. Исакович и Комарова [11] в 1968 г. исследовали при помощи теории нулевого момента распространение про-дольно-изгибных волн в пологом кривом брусе. В том же году были представлены теоретические и экспериментальные данные [12], относящиеся к дисперсии упругих волн в спиральном волноводе, а в 1971 г. были опубликованы результаты для иных форм пружин [13]. Позднее в работах [5] была рассмотрена задача о распространении волн напряжений в крутозагнутых стержнях. Наконец, в работе [14] были представлены уравнения Морли [7] в виде, пригодном для исследования распространения волн в криволинейных стержнях, и выполнены некоторые числовые расчеты для типичных примеров. В данной статье обобщена теория работы [14] и дано сравнение результатов теоретических исследований с экспериментальными данными для стержневой конструкции, состоящей из прямых и криволинейных участков. [c.199]

В данной работе были описаны возможности программы FEDSS и применяемые в ней методы. Для иллюстрации гибкости этой программы были представлены некоторые конкретные примеры ее применения. Удовлетворительное согласие результатов расчетов и экспериментальных данных иллюстрирует точность используемых моделей, а также достоверность основных положений и применяемых вычислительных методов. Предварительная обработка исходных данных позволяет благодаря генерации расчетной сетки ускорить процесс расчета по новым моделям. Программы обработки получаемых результатов дают возможность оперативно анализировать и оптимизировать структуру проектируемого прибора. [c.319]

Два простых примера, приведенных выше, иллюстрируют основные этапы расчета равновесия пар—жидкость по ограниченным экспериментальным данным. Чтобы придать этим примерам иллюстративность, они намеренно упрощены. Для получения более точных результатов следовало бы некоторые части расчета провести более сложными способами. Например, стоит включить поправки на неидеальность паровой фазы, а также, возможно, поправку Пойнтинга, т. е. снять упрощающее допущение Fi = ъ уравнении (8.4.1). При весьма умеренных давлениях, о которых шла речь в примерах, такие изменения, возможно, мало бы повлияли на результат. Более существенно было бы заменить уравнение Ван-Лаара на лучшее, например на уравнение Вильсона или уравнение ЮНИКВАК. Вычислительная процедура осталась бы той же, но детали ее осложнились бы. Из-за алгебраической простоты уравнение Ван-Лаара легко линеаризовать, и поэтому постоянные Ван-Лаара могут быть найдены с помощью простой графической процедуры 1). Уравнения типа ЮНИКВАК или Вильсона линеаризовать нелегко, поэтому на практике для определения констант этих уравнений по экспериментальным данным нужно использовать ЭВМ. - [c.284]

Цель предыдущих разделов состояла в том, чтобы дать некоторое представление о динамике свободнопоршневого двигателя. Расчет должен начинаться с осуществления термодинамической оптимизации, с соответствующим аналитическим методом расчета, включающим динамический анализ. В работе [138] описан метод фирмы Санпауэр , состоящий из двух уровней моделирования двигателей Стирлинга быстрый, основанный на изотермическом анализе с эмпирическими поправками, и точная программа третьего порядка, позволяющая получить хорошие результаты при сравнении их с экспериментальными данными двигателей. В указанные методы расчета введена и автоматическая программа оптимизации, которая позволяет исследовать каждое координатное направление и определять максимум выходной функции, заранее определенной разработчиком. Соответственно для каждой оптимальной компоновки рассматривается динамика двигателя. Ниже в качестве примера приведен расчетный план программы фирмы Санпауэр . [c.215]

Решение ряда задач требует построения линий, проходяших через упорядоченный массив точек или через данные точки и имеющие в них наперед заданные положения касательных, кругов кривизны и т.д. Иногда требуется какую-либо графически или аналитически заданную кривую заменить другой кривой. Например, при обработке результатов эксперимента по полученным дискретным значениям изучаемой зависимости требуется вывести ее аналитическое выражение, т.е. необходимо вывести уравнение кривой, проходящей через экспериментально полученные точки. Другой пример конструктор графически задал некоторый аэродинамический профиль, для выполнения аэродинамических расчетов [c.44]

Напротив, теорию квантов мы здесь кратко расскажем. Понятие кванта было введено в науку в 1900 г. Максом Планком. Этот ученый изучал тогда теоретически проблему излучения черного тела, и так как термодинамическое равновесие зависит от природы излучателя, он придумал очень простой излучатель, так называемый резонатор Планка, состоящий из квазиупруго связанного электрона, обладающего, таким образом, частотой колебаний, независимой от его энергии. Если применить классические законы электромагнетизма и статистической лшханики к обмену энергией между такими резонаторами и излучением, то это приведет к закону Рэлея, о безусловной неточности которого говорилось выше. Во избежание этого и чтобы прийти к результатам, более согласным с экспериментальными фактами, Планк выдвигает странный постулат Обмен энергией между резонаторами (или веществом) и излучением происходит только конечными порциями, равными частоте, умноженной на /г, причем /г представляет собой новую универсальную константу физики . Каждой частоте соответствует, таким образом, в некотором роде атом энергии —- квант энергии. Рассмотрение полученных данных дало Планку необходимые основания для расчета константы /г, и най-.денное при этом значение (Л = 6,545 10- ) по существу не было изменено, несмотря на многочисленные последующие определения, сделанные самыми различными методами. Это — один из наиболее прекрасных примеров могущества теоретической физики. [c.643]

Для многих докладов характерен комплексный подход к проблеме, основанный на сочетании экспериментальных и расчетных методов. В качестве примера можно указать удачное использование комплексной функции напряжений Вестергаарда и расчетов на ЭВМ для того, чтобы по данным измерения напряжений методом динамической фотоупругости в некоторой области, удаленной от конца трещины, определить динамический коэффициент интенсивности напряжений в ее конце. [c.7]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...