Концентрации распределение

На рис. П.18,а, б, в изображены графики зависимости а от форм источников концентрации, соответствующие схемам нагружения а, б и в (см. рис. 11.17). Концентрация напряжений в схемах а и б носит резко выраженный местный характер и в сечениях, достаточно удаленных от источника концентрации, распределение напряжений будет практически номинальным (аналогия с принципом Сен-Венана). В схеме а при Ь/с1 = 2 распределение напряжений будет практи- [c.52]

Для обоих вариантов принимали одинаковыми распределение объемного тепловыделения в активной зоне, тепловую мощность реактора, температурный уровень и род газового теплоносителя, а также ядерную концентрацию в активной зоне. При сопоставлении вариантов учитывалось также требование свободного перемещения шаровых твэлов в каналах, необходимое для работы реактора по принципу одноразового прохождения твэлами активной зоны. [c.94]

Рис. 4.8. Зависимость распределения температуры от свойств частиц и их концентрации в слое при радиационном переносе / — ур = = 1,01 2-i/p=9,5 (/-ер=0,1 II —ОХ ///—0,5 IV-tp=0,9)

Анализ функции еэ(Тст, Тея, есл) позволяет сделать определенные заключения об области применимости методов измерения лучистого потока, описанных в параграфе 4.2, которые основаны на предположении об аддитивности лучистого и конвективно-кондуктивного потоков. Если средняя концентрация дисперсной среды вблизи поверхности достаточно высока и распределение температуры слабо зависит от радиационных характеристик системы (см. рис. 4.14), предположение об аддитивности будет справедливо. В то же время в разреженном слое профиль температуры вблизи поверхности существенно зависит от степени черноты частиц и стенки. При этом гипотеза об аддитивности радиационного и кондуктивно-конвективного переноса, по-видимому, ошибочна, а основанные на ней методы измерения некорректны. [c.180]

Отношение равновесной концентрации компонента в паровой фазе к равновесной концентрации того же компонента в жидкой фазе называется коэффициентом распределения , или равновесным отношением и обозначается через К [c.274]

К сожалению, пределы изменения расходной концентрации ц в (Л. 275] не указаны. Так как критическая скорость определяет динамическое равновесие между максимальной подъемной силой и весом материала, то Укр соответствует понятию о взвешивающей скорости массы частиц применительно к горизонтальному транспорту. Киносъемка в Л. 115], данные [Л. 275] и др. показывают, что при распределение частиц по поперечному сечению сравни- [c.61]

РАСПРЕДЕЛЕНИЕ КОНЦЕНТРАЦИИ И СКОРОСТИ ЧАСТИЦ ТУРБУЛЕНТНЫЕ ПУЛЬСАЦИИ В ПОТОКАХ ГАЗОВЗВЕСИ [c.75]

Теоретические зависимости для оценки продольного распределения концентрации и скорости (времени) движения частиц [c.75]

Согласно данным гл. 2 при низких значениях критерия взаимодействия частиц со стенками канала Кст относительная предельная скорость может быть принята равной взвешивающей скорости Оо.пр = в. Между продольным распределением концентрации и изменением скорости частиц существует простая зависимость, определяемая законом постоянства расхода компонентов потока и выражаемая формулой для расходной концентрации (см, гл. 1). Для текущих по ходу потока сечений [c.76]

Экспериментальные данные о распределении истинной концентрации и скорости частиц по длине канала [c.83]

Аналогичный результат можно установить по данным, полученным при равномерном пневмотранспорте золы, пшеницы, торфа [Л. 280, 290], В (Л. 115] также изучалось распределение частиц на выходном участке. Было установлено, что р, на оси канала превышает концентрацию на периферии тем значительнее, чем выше v, что 6 83 [c.83]

На рис. 3-7 приведены эпюры распределения линейной концентрации рл по высоте и сечению камеры стенда для свободной и торможенной газовзвеси, полученные при прочих равных условиях. Изменение режимов 7—2503 97 [c.97]

Рис. 3-7. Распределение твердого компонента в камере. а — локальные значения концентрации по сечению и высоте (О —свободная газовзвесь X — плетеная сетка djd -3,66 А —пробивная сетка djd =8,33) б —средняя концентрация в зависимости от числа витков (/ —Re=-= 0 2 - Re-2,03 10 3- Re = 2,86 10<).

Визуальные наблюдения позволили обнаружить неразвитый псевдоожиженный слой, сочетающий движение по виткам спирали с просыпанием через них. Высота псевдо-ожиженного слоя зависит от расхода насадки, скорости воздушного потока и- вида используемой сетки. Полученные с помощью Р-излучения эпюры изменения истинных концентраций по сечению и высоте противоточной камеры позволили выявить следующие закономерности нарастание истинной концентрации по ходу частиц, достаточную равномерность распределения частиц по сечению, целесообразность использования винтовых сеток с малым отношением djd и большим живым сечением, условия повышения M с помощью сетчатых спиральных вставок. За счет улучшения аэродинамики удалось достичь увеличения времени пребывания частиц примерно в 9 раз, что не является пределом. [c.99]

Согласно данным [Л. 64] установка на стенках канала проволочных спиралей приводит к увеличению времени пребывания и концентрации падающих частиц. Однако с увеличением удельной нагрузки Gt/Q распределение частиц становится все более неравномерным с максимумом по оси канала. [c.254]

В отличие от аппаратов типа газовзвесь в регенераторах типа слой сыпучая насадка движется при объемных концентрациях порядка 0,3—0,6 м 1м . Это обуславливает высокое гидравлическое сопротивление (фильтрационный режим движения газа) пониженную интенсивность теплообмена между газом и насадкой (радиация, как правило, пренебрежимо мала) зачастую неравномерное распределение скоростей компонентов максимально высокую компактность расположения поверхности нагрева — насадки и поэтому уменьшение протяженности камеры, увеличение времени пребывания насадки и соответственно снижение требований к ее термостойкости использование более крупной (на порядок) насадки и незначительная опасность ее уноса весьма низкие скорости движения насадки значительное количество насадки и соответственно увеличенный вес теплообменника. [c.361]

Если разброс BO3M0HtHbix амплитуд второго сигнала около условных средних велик, то величина r 2i близка к нулю. При уменьшении разброса она увеличивается. Таким образом, корреляционное отношение — это мера, характеризующая стремление двумерного распределения концентрироваться вблизи линий регрессии. При Т121 = 1 имеет место полная концентрация распределения на линии регрессии i2(a i), т. е. между рассматриваемыми сигналами gi(i) и t) существует функциональная зависимость. [c.73]

Ямагута и др. [98], изменяя молекулярную массу по-лигликоля, синтезировали трехмерный полиуретан с изменяемой в широком диапазоне концентрацией уретановых групп и тщательно исследовали его свойства. В результате было установлено, что упрочненная структура полиуретана на основе простого или сложного полиэфиров зависит от числа уретановых, карбамидных и других полярных групп. Установлено, что их свойства в значительной степени обусловлены концентрацией, распределением и размером этих полярных групп. [c.82]

Из измерений распределения радиоактивных атомов, исиод.ь-зовавшихся Картером и Ричардсоном в качестве индикаторов, как будто следует, что концентрацпя вакансий в растущем окисном слое изменяется сложным образом, тогда как в идеальном случае надо было бы ожидать ее линейного изменения. Отклонений от линейности надо ожидать в тех случаях, когда либо коэффициент активности, либо коэффициент диффузии ва кансий зависит от их концентрации. Распределение радиоактивных индикаторов в растущем слое СоО [380] заставляет предполагать, что коэффициент диффузии имеет большую величину по большей части толщины пленки, а затем около поверхности раздела металл — окисел резко убывает. [c.130]

Оценки величины равновесной концентрации в искаженной области можно провести, воспользовавшись для малых концент-раиий формулами распределения Больцмана, а для достаточно высоких концентраций — распределением Ферми—Дирака. В чя-С7 юсти, равновесную ко центрацию инородных атомов на дефектах решетки можно подсчитать по известной формуле фер-миевого типа [40]. [c.94]

Определение и организация обменов. Обмены общей вентиляции для борьбк с газами определяются согласно основному ур-ию (2). Считаясь с серьезным характером вредности, распределение обменов следует производить сосредоточенными токами в пункты пребывания людей, обеспечивая н этих пунктах зону наименьшей концентрации. Распределение вытяжных пунктов следует производить в пунктах наибольшей концентрации. Направление приточных и вытяжных токов следует принимать с расчетом на омы-вание человека токами чистого приточного воздуха. Применение циркуляционных систем недопустимо, исключая случаи, когда возможна надежная очистка воздуха от газов. При соблюдении указанных правил и внимательном учете обстановки помещения возможно достигнуть если не вполне здоровых, то допустимых санитарных условий. Устройство закрытых систем должно следовать обычным принципам. Так как случайное нарушение правильности химических процессов. может вызывать выбивание вредных газов из-под закрытий, то независимо от закрытой вентиляции следует устраивать и небольшие отсосы воздуха для обшей вентиляции помещения. Возможность катастрофич. явлений при нек-рых газах вызывает необходимость вентиляции аварийного характера для возможно быстрого проветривания помешений. Управление такой вентиляцией следует делать не из помещения, а вне его. Необходимо [c.93]

По степени раскисления сталь изготовляют кипящей, спокойной н полуспокойной (соответствующие индексы кп , сн и пс ). Кипящую сталь, содерн ащую не более 0,07% Si, получают при неполном раскислении металла. Сталь характеризуется резко выраженной неравномерностью распределения серы и фосфора по толщине проката. Местная повышенная концентрация серы может привести к образованию кристаллизационных трещин в шве и околошовной зоне. Кипящая сталь склонна к старению в околошовной зоне и переходу в хрупкое состояние при отрицательных температурах. В спокойной стали, содержащей не ыенев 0,12% Si, распределени(3 серы и фосфора более равномерно. Эти стали менее склонны к старению. Полуспокопная сталь занимает проме куточное положение мел ду кипящей и спокойной сталью. [c.204]

Аналогичные вычисления, выполненные для различных смесей углеводородов, подобных рассмотренной в примере 1, с использованием уравнения состояния Бенедикт — Вебб — Рубина, показывают хорошее совпадение рассчитанных величин с экспериментальными данными. Для характеристики многокомпонентной системы недостаточно знать только температуру и давление. Если известны состав одной фазы, а также температура или давление, точные вычисленн5 методом последовательных приближений непригодны. Для случаев, когда известны экспериментальные данные по температуре, давлению и составу, коэффициент распределения для каждого компонента вычисляют для концентрации, определенной экспериментально с помощью уравнения (8-84) и соотношения [c.276]

Интерес представляют не только прямо- и противо-точные потоки, но и перекрестные. Для теплообмена в плотном движущемся слое перекрестный и многоходовой ток газа может создать особые преимущества перед противотоком в связи с большой равномерностью распределения газового потока в слое. Очевидно, что могут быть получены и другие формы существования дисперсных потоков (здесь и в дальнейшем слово сквозных для краткости опускается). В противоточной газовзвеси, часто называемой по предложению 3. Ф. Чуханова падающим слоем , торможение падающих частиц создается встречным потоком газа (аэродинамическое торможение). В ряде случаев все большее значение приобретает противоточная газовзвесь с механическим торможением твердого компонента (с помощью сетчатых и тому подобных вставок). Увеличивающееся при этом время контакта компонентов потока (время теплообмена, химического реагирования и т. п.) позволяет при несколько усложненной конструкции увеличить компактность устройства. В отличие от механически торможенной газовзвеси пульсирующая газовзвесь, исследуемая в ИТиМО АН БССР, характеризуется периодически изменяемой скоростью несущей фазы. Весьма перспективен принцип встречных струй , предложенный и исследованный И. Т. Эльпериным Л. 212, 337, 338]. Повторяющееся столкновение двух прямоточных потоков газовзвеси позволяет резко увеличить местную относительную скорость, концентрацию и, как следствие, интенсифицировать теплообмен. Можно также указать на циклонные и др. потоки, формирующиеся под действием различных искусственно налагаемых полей (электромагнитных, ультразвуковых и др.). В дальнейшем криволинейные и усложненные различными дополнительными устройствами и силами дисперсные потоки, как правило, рассмат- [c.14]

Современное состояние вопроса общего математического описания дисперсных систем нельзя признать до-статочло удовлетворительным, несмотря на растущий интерес к этой проблеме. Каж травило, в работах, шо-священных этому вопросу, фактически используется феноменологический подход к исследованию дисперсного потока в целом. Идея условного континуума п03(В0Ляет полностью использовать математический аппарат механики сплошных сред, но несет с собой погрешности физического порядка тем более существенные, чем значительней макроднскретность системы. Системы таких уравнений, полученные рядом авторов как общие, все же не охватывают класс дисперсных потоков во всем диапазоне концентраций (вплоть до плотного движущегося слоя). Они не учитывают качественного изменения структуры потока и в связи с этим изменения закономерностей распределения частиц, появления новых сил (например, сухого трения), изменения с ростом концентрации (до предельно большой величины) условий однозначности и пр. В основном большинство работ посвящено турбулентному течению без ограничений по концентрациям, хотя при определенных значениях р наступает переход к флюидному транспорту, а затем — плотному слою. Сама теория турбулентности применительно к дисперсным потокам находится по существу в стадии становления (гл. 3). Наиболее перспективные методы — статистические (вероятностные) применяются мало, по-видимому, в силу недостаточной изученности временной и пространственной структур дисперсных систем Общим недостатком предложенных систем уравнений является их незамкнутость, которая объясняется отсутствием конкретных данных о тензорах напряжений и [c.32]

Замечания о методике обобщения данных [Л. 207] приведены в гл. 4. Здесь отметим, что расчет прямых данных [Л. 207] для концевых участков канала при v = = 15н-20 м/сек, как правило, дает вопреки (3-15 ) при учете всех поправок Иот<Ув, что не может быть физически оправдано. Это положение будет усугубляться сопоставлением не с Св, а с Vo.ap, которая больше Ув-Д. М. Галерштейн Л. 57] изучал распределение концентрации по поглощению потоком восходящей газо-взвеси р-излучения (источник — изотоп Те активно стью 1 мкюри). Замеры проводились в десяти точках по высоте канала постоянного диаметра 22 мм луч диаметром 7 мм проходил по диаметру канала. Сравнение средних значений объемных концентраций, полученных указанным методом и отсечкой, показало, что их отношение при о/Ув= 1,4- 1,8 и Рр = 2-10 4 м м близко к единице, а при увеличении v заметно превышает единицу. На этой основе делается вывод об увеличении концентрации на оси потока при повышении скорости воздуха. Для D/dT = 17,5- 79, Fr= (1,3-ь23) 10 , Яб т/с2=7-10-5-3-10-4, рт/р = 1 680- 2 280, рр = 0,5Х X 10-4 4-6,2 10-4 (ji = 0,084- -1,4 кг1кг), используя ЭВЦМ в Л. 57] получены зависимости [c.86]

Рис. 3-1. Сравнение распределения концентраций по длине канала (0=52,5 мм, Ов=9,2 м1сек).

Для негауссовских профилей величина среднеквадратичного перемещения диффундирующей жидкости X получена методом графического интегрироваиия коэффициент турбулентной диффузии Е определялся по предельному наклону кривой X = f(r). Распределение стеклянных шариков вдали от инжектора K I оказалось равномерным. В [Л. 365] считают, что влияние частиц на скорость диффузии зависит от их концентрации р и отношения средней относительной к максимальной скорости жидкости (табл. 3-4). Так, например, при р = = 1,5% для стеклянных шариков с Оот/Уманс = 0,15 турбулентная диффузия увеличивается в 2,5 раза по сравнению с иот/Умакс = 0,021 или С ЧИСТОЙ ЖИДКОСТЬЮ. [c.112]

Несмотря на определенное восполнение наших знаний о флюидных дисперсных потоках, последние нуждаются в специальных и всесторонних исследованиях. В первую очередь важно детально выяснить качественные изменения в структуре системы. Здесь при повышенных концентрациях необходимо в новых условиях вернуться к проблеме возможного вырождения турбулентности несущей среды, к задаче о распределении локальной и средней истинных концентраций, к необходимости оценить вид и значение критического и оптимального обобщающего критерия (включающего и соответствующие концеИтрации), к методам расчета аэродинамического сопротивления и реологических свойств системы и пр. Иначе говоря, лишь знание гидромеханических свойств флюидных потоков позволит надежно и на основе достаточно общих закономерностей вести их расчет в качестве массо- и теплоносителей. Важность этих задач определяется тем, что именно здесь возможно 264 [c.264]

Рис. 257. Система сплавав с ограниченной растворимостью и химическими соединениями а —диаграмма состояние заштрихова гы однофазные области б — распределение концентрации диффундирующего элемента и строение диффузионного слоя

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...