Определение некоторых относительных параметров и их зависимости от

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕКОТОРЫХ ОТНОСИТЕЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ И ИХ ЗАВИСИМОСТИ ОТ ф [c.153]

Определение параметра Вт (как и В ) по теоретической формуле затруднительно. Поэтому необходимо установить некоторую приближенную (интерполяционную) зависимость, которая позволила бы относительно просто определить значение параметра В. Для приближенного вычисления параметра В при 116 [c.116]

Сказанное становится более понятным, если учесть, что определение значений У, характеризующих снижение надежности, связано со значительными трудностями. Поэтому практически зависимости Л (У), а следовательно, и Л (3+У) могут быть представлены в виде некоторых зон (на рис. 7.1 заштрихованы). Как следствие результатом решения задачи будет также зона оптимальных значений 3 и Я. Если для рассматриваемого класса решаемых задач при достаточно широком изменении параметров будет получена относительно устойчивая и более или менее узкая зона оптимальных значений Л, то в пределах этой зоны можно экспертно выбрать значение Л и далее для этого класса задач пользоваться этим значением, не вычисляя У [c.388]

Облучение флюенсом >10 ° нейтр./см вызывает увеличение параметра с, размеры ОКР уменьшаются. Затем процесс стаби- лизируется. Относительное изменение параметров кристаллической решетки графита с и а в зависимости от флюенса нейтронов при различной температуре показано на рис. 3.3. Как видно из графика, зависимости относительного изменения параметров решетки от флюенса имеют монотонный характер. Однако есть работы (например, [189]), в которых изменение Ас/с в процессе облучения происходило ступенчато. Можно предположить, что уменьшение скорости изменения Ас/с в определенные периоды облучения (ступеньки) вызвано объединением небольших скоплений атомов в более крупные комплексы при достижении некоторой критической концентрации дефектов. Облучение в реакторах, обладающих различными спектрами излучения, также может вызвать несогласованность результатов изменения [c.103]

Из изложенного выше следует, что коэффициент излучения зависит от природы, теплового состояния тела, а также от состояния его поверхности. Зависимость коэффициента излучения не только от физических свойств и температуры тела, а еще и от состояния его поверхности не позволяет отнести его к ч исто теплофизическим параметрам. Для опытного исследования коэффициента излучения пока еще не существует достаточно разработанных и установившихся экспериментальных методик. Применительно к твердым телам получили распространение следующие методы радиационный, калориметрический и метод регулярного режима. К недостаткам радиационного метода относится неизбежная неточность наводки приемника излучения и некоторое рассеивание лучистой энергии, падающей на спай дифференциальной термопары. Кроме того, форма образца, применяемая в этом случае, является преимущественно плоской. В калориметрическом методе также нельзя применять исследуемые образцы произвольной формы. Их форма должна допускать возможность закладки в них электрических нагревателей. При этом необходимо, чтобы утечки тепла, обусловленные концевыми потерями в образцах, были пренебрежимо малыми. К общим недостаткам обоих методов относится необходимость измерения лучистых тепловых потоков и температуры поверхности исследуемых тел. В методе регулярного режима отпадает необходимость в измерении как лучи стых тепловых потоков, так и температуры поверхности Опыт сводится лишь к определению темпа охлаждения Метод регулярного теплового режима применялся ав тором в относительном и абсолютном вариантах. В обо их случаях образцы исследуемого материала могут иметь произвольную геометрическую форму и малые размеры, [c.285]

Необходимо начать с того, что число переходов при холодной обработке металлов ставится в зависимости от числа необходимых промежуточных отжигов деформируемого металла. Как известно, промежуточные отжиги после каждой отдельной операции технологического процесса холодной обработки металлов давлением производятся в целях снятия деформационного упрочнения (наклепа) металла. Большие степени деформации, вызывающие значительное деформационное упрочнение, повышают сопротивление металла дальнейшей деформации, увеличивают хрупкость металла, а вместе с тем и вероятность брака изделий. Критерием степени деформации всего деформируемого тела в целом на практике для любого данного типа технологического процесса служит степень деформации в какой-либо определенной характерной зоне данного тела, в которой деформационное упрочнение близко к максимуму, а значения главных компонентов деформации могут быть сравнительно легко определимы численно. Так, например, при технологических процессах вытяжки полых осесимметричных изделий типа стаканов и колпачков из плоской листовой заготовки критерием степени наклепа служит степень деформации на верхней внутренней кромке вытягиваемого колпачка (см. точку А на фиг. 40 и и фиг. 42). На производстве численные значения степени деформации некоторой материальной частицы в зоне верхней внутренней кромки изделия определяются в зависимости от нескольких параметров, в число которых входят относительное уменьшение диаметра, относительное уменьшение толщины стенки изделия и относительное уменьшение площади сечения стенки изделия плоскостью, перпендикулярной оси. На многочисленных производственных предприятиях применяются различные расчетные формулы для вычисления общей для всего технологического процесса степени деформации и для разбивки ее по отдельным операциям, между которыми рекомендуется производить отжиг полуфабрикатов. При этом, согласно принятым на производстве расчетным формулам, общая степень деформации нескольких последовательных операций не равна арифметической сумме степеней деформации на отдельных операциях. [c.197]

Теория случайного поля, как и некоторые другие методы описания шероховатых поверхностей, позволяет получить спектральные характеристики поверхности. Как упоминалось выше, известно решение плоской периодической задачи для синусоидального штампа. В случае полного контакта непосредственное применение этого решения и принципа суперпозиции может быть использовано для определения контактных характеристик. В [40] проведено определение контактных характеристик полного контакта на основе теории случайного поля. Полученные соотношения дали возможность провести оценки зависимости площади фактического контакта от номинального давления для неполного контакта при относительной фактической площади контакта, близкой к единице. Пе-посредственное использование спектральных характеристик для расчета контактных параметров дискретного контакта в общем случае не представляется возможным в силу нелинейности контактных задач с неизвестной площадкой контакта и неприменимости принципа суперпозиции для их решения. [c.430]

Дальнейшее развитие теории, по-видимому, должно идти в двух направлениях. Во-первых, необходимо провести подробное исследование вековых и долгопериодических возмущений в зависимости от основных параметров орбиты большой полуоси, эксцентриситета и наклона. Подобные исследования имеют непосредственное отношение к задаче определения коэффициентов разложения потенциала притяжения Земли по наблюдениям спутников. Некоторые из этих исследований выполнены в работах И. П. Прохоровой и автора [14] и [15]. Во-вторых, в связи с увеличением точности наблюдений встает задача об определении неравенств более высокого порядка. Речь идет прежде всего о вековых возмущениях третьего порядка и периодических возмущениях второго порядка относительно /j. [c.187]

Сделаем некоторые общие замечания относительно экспериментального определения резонансных параметров. Из формулы (8.1) следует, что если Е = Ео 12, то сечение при этой энергии будет равно половине сечения в максимуме резонанса (Е = Ео)- Следовательно, ширина (по шкале энергии) кривой зависимости сечения, от энергии на половине высоты резонансного пика равна ширине резонанса. [c.315]

Многочисленность параметров ЭМУ делает необходамым выбор такой группы взаимно независимых величин, которые определяли бы существо решаемой задачи оптимизации. На практике часто в качестве параметров оптимизации выбираются некоторые обобщенные или относительные показатели (например, линейная нагрузка или отношение объемов статора и ротора при заданных габаритных размерах устройства), которые через систему функциональных связей позволяют определить другие параметры. Введение обобщенных или относительных параметров оптимизации способствует уменьшению размерности пространства х, однако при этом затрудняется определение области О. Это связано с тем, что, например, нарушение ограничений по технологической выполнимости некоторых размеров (ширина зубца, высота спинки якоря или полюса), функционально зависимых от параметров оптимизации, выявляется только в процессе расчетов. При неудачном задании области изменения параметров оптимизации можно и совсем не попасть в допустимую область. [c.147]

В рамках одномерного подхода необходимо вводить средние для решетки значения vi, зависимости которых от некоторых параметров сопловой решетки С-9015Б показаны на рис. 3.28. Отметим, что изменение vi следит за изменением средней дисперсности жидких частиц в зависимости от у , s(Mi), Rei и р. Однако средние значения vi меняются в относительно узком интервале vi = = 0,304-0,45 при малых осевых зазорах (6 S10 мм). Значения vi, определенные при исследовании ступеней на влажном паре, удовлетворительно подтверждаются исследованиями изолированных решеток [159]. [c.114]

В [22, С. 34] была предложена цомограмма для определения критического отношения давлений в выходном сечении цилиндрического канала с острой вхбдной кромкой в зависимости от начальных параметров воды и относительной длины канала в диапазоне недогревов до насыщения от О до 100 ° С. На основании этой диаграммы построены зависимости е = /(Д. ) и / = f(At), которые приведены на рис. 7.8. С помощью этих зависимостей по (7.25) были рассчитаны зависимости R = f(At )p (рис. 7.9) и сопоставлены с экспериментами для двух значений давлений Pi = I МПа (кривая i) и р, = 2,1 МПа (кривая 2). Из сравнения видно, что расчетные кривые хорошо описывают результаты экспериментов в области малых недогревов. Некоторое снижение реактивных усилий по сравнению с расчетными в области больших недогревов объясняется тем, что при больших недогревах не успевает полностью произойти обмен количеством движения между фазами, а наличие скольжения мевду фазами приводит к уменьшению реактивного усилия. Интересно сопоставить расчетное значение реактивного усилия, которое могло быть получено при оптимальном профилировании с тем его максимальным значением, которое получено в описанном выше эксперименте. Так, при недогреве примерно до 40 °С и начальном давлении pi = 2,1 МПа получено максимальное значение реактивного усилия R 14,5 кг. При этом расход G 1,4 кг/с, критическая скорость истечения w = = а 105 м/с, относительная скорость на выходе из сопла Xi, подсчитанная с помощью зависимости (7.18), примерно 1,87. [c.159]

Вторым важным параметром щупового прибора является измерительное усилие. Чем больше измерительное усилие, тем значительней, как правило, занижение показаний прибора, особенно в чистых классах, а также при контроле шероховатости поверхности изделий из мягких материалов. На фиг. 45 представлена обычная зависимость по,казаний профилометра от величины усилия ощупывания, при определении чистоты поверхности образцов из стали, латуни и алюминия. Из рассмотрения фиг. 45 видно, что только для стальной поверхности относительно невысокого класса чистоты изменение в некотором диапазоне усилия Р не вызывает заметного изменения показаний. Естественное стремление уменьшить величину Р упирается в технические трудности создания приборов с малым усилием ощупывания, а также лимитируется условиями эксплуатации прибора в цехе- Чрезмерно большое усилие неизбежно вызывает сильное царапание контролируемой поверхности, которое, как правило, недопустимо. [c.129]

Мы дадим здесь алгоритм определения характеристик дискретного контакта на примере расчёта фактической площади контакта. Как показано выше, при заданных параметрах микрогеометрии взаимодействующих поверхностей из решения задачи множественного контакта по методу, изложенному в 1.2-1.4, могут быть рассчитаны функция дополнительного смещения С р и функция р), описывающая зависимость относительной площади контакта от номинального давления р. Так, в случае микрогеометрии, моделируемой одноуровневой или многоуровневой системой равномерно распределённых выступов, эти функции могут быть определены из решения периодической контактной задачи для системы инденторов и упругого полупространства. Зависимости С р] для некоторых конкретных значений параметров микрогеометрии приведены на рис. 1.17. На рис. 1.21 показаны зависимости значений А = 4тг (а -1-02 + з) / от номинального давления, построенные для одноуровневой (ai = = 02 = аз) и трёхуровневой системы инденторов при том же соотношении между высотами инденторов, что и для кривых на рис. 1.17. [c.73]

Почти все изложенные ниже результаты могут быть применены для определения контактных характеристик взаимодействующих тел и силы сопротивления их относительному перемещению по крайней мере на двух масштабных уровнях. Макромасштаб - это некоторая расчётная схема реального сопряжения. На этом уровне изучается распределение номинальных напряжений внутри номинальной области контакта в зависимости от макроформы и свойств контактирующих тел и условий взаимодействия. Микромасштаб - это модель элементарного (на данном структурном уровне) фрикционного контакта (например, контакт двух неровностей). Это позволяет использовать полученные результаты для расчёта контурных и фактических площадей контакта, сближения тел под нагрузкой, распределения контактных и внутренних напряжений при качении и скольжении. Кроме того, представленные в этой главе результаты позволяют определить те области изменения параметров, при которых учёт трения и несовершенной упругости приводит к существенному изменению конечных зависимостей по сравнению с упрощёнными постановками. [c.131]

В некоторых случаях определение параметров рассеивания отклонений половины угла профиля связано с решением задачи о сочетании по максимуму двух независимых случайных величин. Так, при нарезании резьбы резцом погрешность положения угла профиля резца относительно оси изделия и погрешности угла профиля резьбы резца при вершине являются не зависимыми друг от друга. Результативная погрешность половины угла профиля определяется величиной наибольшего отклонения из этих двух компонентов (стр. 310). Примем в качестве наиболее простого случая, что рассеивание погрешностей каждого из компонентов характеризуется равномерным убыванием плотностей вероятностей (в диаметральном выражении —без учета знака отклонения) и что величины зон рассеивания обоих компонентов v равны между собой (фиг. 430а). Очевидно, что зона рассеивания результативного отклонения будет также равна зоне каждой из составляющих. Плотность вероятностей при значении погрешности л на первой кривой, характеризующей рассеивание погрешностей положения угла профиля относительно оси изделия, определяется уравнением (см. гл. III) [c.314]

Если в структуре с взаимопроникающими компонентами (см. рис. 1-1, б) принять значение одной из компонент, например 1 = 0, то вся смесь должна обладать значением теплопроводности л>0, а по формуле (1-88) получаем иной результат, а именно . = 0. Далее, зависимости типа (1-88) или (1-92) не отражают реальную структуру материала, поэтому они нечувствительны к таким существенным для процесса переноса особенностям структуры, как сужения, трещиноватость, анизотропия и т. д. В некоторых случаях без знания структуры становится проблематичной возможность вычисления теплопроводности одной из компонент. Например, для пористого твердого материала для определения эффективной теплопроводности поры необходимо учитывать ее геометрические и физические параметры. Иными словами, несмотря на внешнюю привлекательность полученных Лихтенеккером законов смешения и на правильность отдельных результатов, в целом этот путь представляется нам малоперспективным. В то же время общие правила анализа процессов переноса, сформулированные Лихтенеккером, оказались весьма продуктивными, но, к сожалению, забытыми. В период с тридцатого до семидесятого года появилось значительное число статей, в которых заново открывались результаты, опубликованные Лихтенеккером. Характерной в этом отношении является опубликованная в 1965 г. работа А. Мис-нара [73], в которой автор, спустя 30 лет, заново устанавливает, что конфигурация замкнутых включений и их ориентация относительно направления потока несущественно влияют на теплопроводность смеси. При этом анализ процесса переноса через смесь также проводится в объеме элементарной ячейки, [c.51]

Изменение момента инерции нафузки характерно для подъемных устройств (выдвижение груза или изменение угла подъема стрелы) и некоторых других систем. Определение зависимости коэффициентов математической модели ЭГСС от параметрического возмущения не представляет сложностей коэффициенты явно зависят от момента инерции как в одномассовой, так и в двухмассовой моделях ЭГСС. Изменения момента инерции происходят обышю достаточно медленно по сравнению с переходными процессами в ЭГСС, и вариация параметра Д/ считается квазистационармой. Ниже оценивается чувствительность к относительным изменениям момента инерции = Д//У. [c.336]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...