Корреляции эмпирический

Как указывалось выше, различные авторы, имея дело с мелкими или крупными частицами, т. е. рассматривая течение газа в области преобладания сил вязкости или инерции, ограничиваются первым или вторым членом в правой части уравнения (2.3) и, вводя в основном свои эмпирические коэффициенты, предлагают новые корреляции. [c.37]

Изучению расширения слоя, его порозности посвящено большое количество работ [12, 18—20, 22, 27, 34—42 и др.]. Однако не только количественных закономерностей, полученных на базе строгого теоретического подхода, но и эмпирических корреляций, позволяющих с приемлемой точностью рассчитать расширение неоднородного слоя, до сих пор не существует. [c.50]

Результаты расчетов по эмпирической корреляции Баскакова (3.11), неплохо согласующиеся с расчетами по (3.90) и (3.95) в интервале чисел Архимеда 10 Аг 10 затем расходятся с ними, давая значительно меньшие величины. [c.112]

Эмпирические корреляции между вязкостным а, инерционным 0 коэффициентами сопротивления и пористостью металлокерамических материалов [ 16] [c.21]

Это- затруднение частично преодолевается введением эмпирических обобщенных критериев. Например, в работе [57] в результате исследования процесса пиролиза средних фракций нефти и газоконденсатов вводится эмпирический параметр, называемый индексом корреляции (ИК) [c.148]

К сожалению, имеются и такие опытные исследования, в которых обнаруживаются очень большие (в 2—2,5 раза) расхождения с зависимостью (7.42) для межфазного трения. Это объясняется тем, что амплитуда и форма волн на поверхности пленки, сильно влияющие на коэффициент трения, не определяются однозначно относительной толщиной пленки, а зависят от расходов фаз и свойств жидкости. В недавно опубликованной работе [56] предложены эмпирические корреляции, позволяющие описывать характеристики кольцевых потоков в достаточно широком диапазоне изменения этих параметров. [c.330]

Используя метод усреднения для компонент тензора жесткости и податливости в отдельности, вводили с целью наилучшей корреляции результатов расчета с экспериментальными данными эмпирический коэффициент, значения которого заключены в пределах О к [40, 42, 43]. В этом случае эффективные компоненты жесткости пространственно-армированного материала находят по правилу смеси усредненных в пределах повторяющегося объема значений компонент тензора жесткости расчетных элементов н их обратного тензора податливости [c.83]

В практических расчетах, связанных с кипящим слоем, используются эмпирические и полуэмпирические корреляции. Это предъявляет особые требования к условиям проведения опытов, на базе которых они были получены. Необходимость обеспечения подобия распространяется не только на конструктивное исполнение аппарата и организацию процесса, но и на выбор модельного материала слоя. [c.125]

Различные авторы, упрощая исходное уравнение и в основном вводя эмпирические коэффициенты, предлагают все новые и новые корреляции. Однако самой популярной для определения скорости минимального псевдоожижения следует признать формулу Re Аг [c.129]

Порозности повезло еще меньше, чем скорости начал, псевдоожижения. Хотя изучению расширения слоя, еп порозности посвящено огромное количество работ, но, i сожалению, не только количественных закономерностей полученных на базе строгого теоретического подхода, н< и эмпирических корреляций, позволяющих с приемлемо] точностью рассчитывать расширение неоднородного слоя до сих пор не существует. [c.130]

Таким образом, установив первоначально на образцах эмпирическую корреляционную связь одновременно между одним нли несколькими указанными параметрами и прочностью или технологическими характеристиками затем, используя уравнение корреляции или графики, можно определить эти характеристики в изделиях из стеклопластика. [c.93]

Была также проведена статистическая обработка экспериментальных исследований эпоксифенольных стеклопластиков на основе связующего ИФ-ЭД-6 и стеклоткани сатинового переплетения ТС 8/3-250. При установлении эмпирической корреляции была взята в качестве физического параметра скорость ультразвука (см. п. 3.5). Выбор данного параметра был обусловлен довольно простой методикой его определения в изделиях различного типа, высокой точностью его определения (до 1,0%), существованием серийной измерительной техники (УКБ-1М, УК-ЮП и др.) и высокой корреляционной способностью данного параметра с прочностью стеклопластика при растяжении. Для анализа корреляционной способности скорости ультразвука и прочностью при растяжении для данных стеклопластиков статистическая обработка проводилась как для каждого структурного направления (0°, 45°, 90°), так и для всех направлений одновременно. Так, корреляционное уравнение для экспериментальных результатов, полученных вдоль основы и утка (0° и 90°), имеет следующий вид [c.162]

В соответствии с разработанной программой корреляционного анализа на ЭВМ Минск-22М были проведены расчеты парных и множественных корреляций прочности при сжатии с указанными физическими характеристиками. Основные результаты машинного счета приведены в табл. 4.2—4.7. На основании анализа эмпирических уравнений корреляции можно сделать вывод о том, что для парных корреляций между прочностью и отдельными физическими характеристиками значения коэффициентов корреляции имеют низкую величину. Увеличение числа коррелируемых физических характеристик повышает коэффициент корреляции, при этом максимальное значение достигается при использовании в корреляционном уравнении всех параметров. Следует отметить, что наиболее предпочтительной формой связи является параболическая [c.163]

Т а б л и ц а 4.2. Эмпирические уравнения корреляции между Осм и V [c.164]

Таблица 4.3. Эмпирические уравнения корреляции между 0сж и V

Таблица 4.4. Эмпирические уравнения корреляции между Осж и X

Таблица 4.6. Эмпирические уравнения корреляции Осж = / (ух1 е)

Одним пз важнейших параметров при оценке прочности изделия является прочность композиционного материала, которая может быть определена либо по результатам разрушающих испытаний образцов из припусков к изделию или специально изготовленных образцов, либо при помощи комплексного неразрушающего метода по эмпирическим уравнениям корреляции, которые для наиболее распространенных типов стеклопластиков представлены в п. 4.2, [c.184]

Примером прямой линейной корреляции между скоростью изнашивания, рассчитанной по эмпирической формуле, связывающей износ с коэффициентом трения и механическими свойствами материала, и полученной на лабораторной установке, является график на рис. 76. Он заимствован из работы [50], проведенной для исследования изнашивания в отсутствие смазки керамических материалов торцевых уплотнений. К плоскости вращавшегося диска из керамического материала прижимались три неподвижных образца (материал образцов — окись магния, окись бериллия, окись алюминия). Давление при испытании повышалось ступенями от 0,35 до 3,5 кгс/см, а скорость диска была 0,5 и 1 м/с. [c.104]

Для ориентировочных расчетов себестоимости можно также применять эмпирические зависимости, выведенные методами математической статистики, и в частности, парной или множественной корреляции. [c.62]

Вывод эмпирической формулы производится аналогично выводу при использовании метода парной корреляции. Проиллюстрируем его на примере определения себестоимости строительномонтажных электролебедок. Для установления зависимости себестоимости электролебедки от ее основных технических параметров (веса, тягового усилия, скорости навивки каната) необходимо построить графики, используя при этом отчетные калькуляции заводов-изготовителей. [c.64]

На рис. 19 показана эмпирическая линия регрессии I и теоретическая — 2. Коэффициент корреляции равен 0,42. Таким образом, с ростом твердости темной фазы сопротивление наплавок гидроабразивному износу возрастает. [c.50]

Это говорит о том, что выборочное сопоставление паросодержаний в идентичных режимах, полученных на разных установках, или корреляция опытных точек с эмпирическими формулами, когда в данной области режимных параметров имеются лишь 1—2 точки, неправомочны. Выход из этого положения заключается либо в суш,ественном повышении точности замеров, что вряд ли практически возможно, либо в увеличении числа замеров на идентичных режимах, так как погрешность при аппроксимации обратно пропорциональна квадратному корню из числа замеров, либо в создании физически обоснованных полуэмпирических моделей, которые позволят при выборе одной-двух эмпирических констант опираться на весь экспериментальный материал. [c.83]

Вычисление эмпирического коэффициента корреляции, который является мерой уклонения корреляционной связи от функциональной линейной. [c.232]

Вычисляется эмпирический коэффициент корреляции [c.233]

Обычно еще вычисляют средние квадратические ошибки эмпирического коэффициента корреляции и уравнений эмпирической регрессии по формулам [c.233]

Следующим этапом моделирования является определение типа зависимости между исходными факторами и погрешностями обработки. При выборе формы связи между входными и выходными переменными в первую очередь следует использовать результаты теоретического анализа данного технологического процесса, а также известные функциональные и корреляционные модели, описывающие процессы, аналогичные исследуемой операции. Если теоретически нельзя обосновать тип зависимости, то это можно сделать эмпирически путем построения ряда функций и оценки их адекватности с помощью коэффициента множественной корреляции и множественного корреляционного отношения. [c.248]

ЛИЗ не позволяет обоснованно выбрать тип функции, коэффициенты влияния определяются эмпирически по результатам наблюдений с помощью метода наименьших квадратов или метода парных корреляций. [c.249]

В случае, если теоретический анализ не позволяет обосновать форму связи, то тип функциональной зависимости можно определять эмпирически, путем построения нескольких уравнений регрессии, отличающихся друг от друга как по своей алгебраической форме, так и набору включенных в них переменных. Сравнение их и выбор наиболее адекватного уравнения производится статистическим путем с помощью коэффициента множественной корреляции и множественного корреляционного отношения. [c.260]

Эмпирический коэффициент парной корреляции между погрешностью обработки и каким-либо влияющим на нее технологическим фактором Ук определяется по формуле [c.293]

В заключение приведем некоторые эмпирические корреляции для ориентировочных расчетов минимальной скорости фильтрации при переходе от плотного слоя к фонтанирующему, гидравлического сопротивления и максимальной высоты способного фонтанировать слоя. [c.177]

Вследствие этого метод Гарнера дает более надежные результаты, а расчет выполняется быстрее (при умеренных градиентах давления, т. е. таких, которые существуют на крыловом профиле), чем по методу Денхоффа — Тетервина. Однако Гарнеру не удалось осуществить систематическую корреляцию эмпирических значений Г и Я по числам Рейнольдса. [c.172]

Чао и Сидер включили в свою корреляцию эмпирические уравнения при 1/ как функции температуры и для как функции температуры и давления. [c.327]

Наиболее широкое распространение получил импульсный акустический метод, основанный на определении скорости распространения упругих волн в различных структурных направлениях стеклопластика непосредственно в изделии. Многими исследователями получены эмпирические уравнения однопараме-тровой связи между механической и одной какой-либо физической характеристикой. В основном эти уравнения связывают прочность или упругость материала со скоростью распространения упругих волн. Оценка физико-механических свойств (прочность, упругость) стеклопластика в изделии только по скорости упругих волн, как правило, недостаточно надежна. Сравнительно низкое значение коэффициента корреляции и существенное отклонение фактических значений прочности от рассчитанных по корреляционному уравнению ограничивают широкое применение этого метода на практике. [c.151]

Таблица 4.7. Эмпирические уравнения корреляции между Стсж и х, г е е X

Интересные результаты по установлению эмпирической мно-жественнойЗкорреляции между прочностью при изгибе и физическими характеристиками были получены также в работе [201. В данной работе было подтверждено, что увеличение числа коррелируемых физических характеристик существенно увеличивает коэффициент корреляции и снижает ощибку аппроксимации. Из табл. 4.10 видно, что использование скорости ультразвука, диэлектрической проницаемости и коэффициента теплопроводности снижает ошибку аппроксимации по полученным уравнениям до 3,4%. [c.166]

Известно несколько методик расчета и эмпирических корреляций параметров профиля продольной скорости и коэффициента сопротивления при течении с массообме-ном [3.2, 6.32—6.37 и др.] [c.153]

Для расчета потерь давления при конденсации в трубе используются различные методики, основанные на разных моделях процесса. Так как расчетные уравнения i[6.22, 6.23 и др.] составляются на основе корреляции опытных данных, то они справедливы для условий опыта и не могут распространяться на другие условия и тем более на теплоносители с иными физическими свойствами без дополнительной экспериментальной проверки. Сравнение опытных данных по перепаду давления при конденсации Б трубе N264 с расчетными по известным рекомендациям, так же как и по теплообмену, не дало положительных результатов. Аналитическое рассмотрение данной задачи [6.25, 6.46, 6.50, 6.51] обычш) или не завершается конкретными рекомендациями дА расчета, или при их составлении принимаются допущения, требующие введения эмпирических поправок. Применение для расчетов формул, полученных при адиабатном гомогенном или раздельном течении без учета рсо-бенностей гидродинамики течений с конденсацией, как указывалось выше, допустимо лишь в отдельных случаях, когда влияние массообмена незначительное. [c.168]

В частном, но представляющем существенный интерес случае псевдоожижения в насадке перемешивание материала описывается несколько более просто. Для его горизонтальной составляющей автору работ Л. 452, 453] удалось получить приближенные расчетные корреляции. Он определял (Л. 453] горизонтальное перемешивание материала в псевдоожиженных азотом слоях медных и никелевых сферических частиц (средним диаметром 96,5 137 230 и 357 мкм) в неподвижной насадке из шаров (диаметром 9,5 мм) в аппарате прямоугольного сечения (178X46 мм). Были сделаны допущения, что весь газ сверх необходимого для минимального псевдоожижения проходит в виде пузырей, а на единицу своего объема пузыри переносят (увлекают) неизменный объем материала, не зависящий от размера и частоты пузырей. На базе уравнения диффузии Эйнштейна, используя эмпирическую константу, автор [Л. 453] [c.28]

Одни из перечисленных выше наблюдёШи и sami Ti-мостей для фонтанирующего слоя носят чисто качественный характер, другие же — количественные данные — справедливы лишь для частных случаев. Эмпирические корреляции для расчета минимальной скорости фонтанирования и гидравлического сопротивления фонтанирующего слоя, которые будут приведены в конце раздела, также не являются обобщенными и надежными, так как гидродинамика фонтанирующего слоя изучена еще недостаточно. Причина этого лежит в том, что большинство исследователей, применяя фонтанирующий слой для осуществления в нем сушки, газификации и других процессов, довольствовалось снятием суммарных характеристик и показателей этих процессов в конкретных образцах аппаратов и не занимались исследованием гидродинамической структуры фонтанирующего слоя. [c.173]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...