Формулы влияния

В случае неизотермического движения жидкости до недавнего времени сопротивление подсчитывалось так же, как и при изотермическом, и по тем же самым формулам. Влияние же изменения температуры при этом учитывалось лишь тем, что все расчетные величины — скорость, плотность и вязкость — относили к средней температуре жидкости. Однако опытом установлено, что если сопротивление теплообменных аппаратов рассчитывается по величинам, отнесенным к средней температуре жидкости (что вполне целесообразно), то коэффициент сопротивления трения в этом случае является функцией не только числа Re, но также чисел Gr и Рг (см. ниже). [c.268]

Отсюда видно, что полезная работа турбины может быть рассчитана как разность энтальпий торможения начала и конца процесса расширения. Примечательно, что явное отсутствие в исходной формуле (36) и в последующих формулах влияния воздействия трения позволяет трактовать результат, записанный формулой [c.43]

При расчете газового сопро-. q тивления котельного агрегата обычно принимается коэффициент запаса 1,3, в предположении неучета формулами влияния загрязнения труб. Очевидно, [c.31]

Как следует из этих эмпирических формул, влияние числа М на коэффициенты местного и полного сопротивления не зависит от влияния числа Рейнольдса Ре-с или Ре, так что, принимая обычное обозначение индексом 0 величин при Мсх> = 0, будем иметь [c.718]

Скорость резания, допускаемая стойкостью резца, зависит не только от тех величин, которые указаны в формуле (11). Огромное влияние на скорость резания оказывает целый ряд и других факторов, как например, геометрия резца, охлаждение. Для упрощения формулы влияние их на скорость резания учитывается с помощью поправочных коэфициентов. [c.129]

Рис. 4-9. к выводу формулы влияния ЛЭП постоянного тока системы провод — земля [c.254]

В этой формуле влияние хомута рессоры учитывается увеличением числа листов на единицу. [c.121]

Как вытекает из полученных формул, влияние числа М на аэродинамические характеристики профиля учитывается лишь коэффициентами С1 и с->. Зависимость этих коэффициеитов от чнсла М, рассчитанная по формулам (19.30), [c.457]

Таким образом, в общую формулу для скорости предлагается ввести две физические величины, дающие возможность определить значительное влияние на скорость резания двух существенных физических факторов. Общая формула влияния этих двух величин на скорость такова [c.219]

Полярный момент инерции статора фактически больше подсчитанного по приведенной формуле (влияние утолщения и лопаток статора), но для практических подсчетов точность этой формулы вполне достаточна. [c.51]

Обе формулы влияние относительного шага в указанном интервале учитывали только через гидравлический диаметр [1, 1 (х/сг) —1]. Хотя авторы этих [c.113]

Учтя по приведённым выше формулам влияние давления пара, в случае, когда расчётным колесом является ведущее колесо паровоза, получаем формулу динамических напряжений в рельсе в виде [c.244]

В этой формуле влияние скорости подхода учитывает второй множитель, стоящий в квадратных скобках. [c.101]

Заметим, что в этих формулах влияние замены (50) будет пренебрежимо мало, когда поправочный член р Тк , обратно пропорциональный, как указывалось ранее, квадрату длины волны Я = 2тс к, будет очень мал по сравнению с самой неличной Е, т. е. если к мало по сравнению с [c.276]

В расчетах конструировании высокотемпературных установок с псевдоожиженными слоями необходимо учитывать особенности их гидродинамики, связанные с температурным уровнем. Хотя, согласно [19], скорость начала псевдоожижения высокотемпературного слоя можно подсчитать по тем же формулам, что и для низкотемпературного, но анализ влияния температуры на величину Uq, а также на массовую скорость минимального псевдоожижения, безусловно, представляет интерес. [c.39]

Таким образом, приведенные выше формулы для определения скорости начала псевдоожижения, полученные при условии атмосферного давления в аппарате, пригодны и для расчета и в слоях под давлением (благодаря наличию критерия Архимеда, отражающего посредством р влияние Р). [c.42]

И атмосферном давлении) диаметр мелких частиц по формуле (2.34) будет равным или меньшим 0,268 мм, что в основном соответствует экспериментальным данным по влиянию давления на щ, с учетом того, что при давлении 1 МПа и тех же условиях величина среднего диаметра составит уже 0,124 мм. [c.44]

Формулы (3.103) и (3.104) имеют меньшую степень влияния шага расположения горизонтальных труб в пучке на максимальные коэффициенты теплообмена. Аналогичные расчеты дают предельную разницу в 6—7,5%. Очевидно, этим объясняется и лучшее совпадение расчета (по выражениям (3.103) и (3.104)) и экспериментальных значений атах для пучков труб, показанное в [116]., . [c.119]

Так как практически влияние шага труб на коэффициенты теплообмена их со слоем незначительно, для расчета теплообмена можно рекомендовать формулы, полученные для одиночных труб, например (3.90). [c.126]

Представляет интерес сравнение полученных зависимостей с опытными данными. На рис. 4.16, а приведены результаты экспериментального исследования влияния температуры погруженной поверхности на эффективную степень черноты псевдоожиженного слоя для нескольких значений Гсл и диаметра частиц, а на рис. 4.16, б — эти же данные в координатах еэ/есл, (7 ст/Т сл) Как видно из рис. 4.16, б, даже при относительно низких температурах слоя мелких частиц экспериментальные точки хорошо ложатся на прямые линии. Согласно результатам расчета функции еэ(7 ст, Тел, бел) по модели стопы, отклонения от линейной зависимости появляются при достаточно большой разнице температур стенки и слоя (7 ст/7 сл) <0,1), что соответствует условию 7 ст/7 сл<0,5 или /ст<0,5 сл — 136,5 °С. Поскольку экспериментальные анные хорошо описываются формулой (4.48), можно сделать вывод, что предложенная модель позволяет достаточно точно описать процесс как радиационного, так и сложного [c.180]

При этом нулевое расхождение приходится на район, где изменяется знак неравенства между относительной и взвешивающей скоростью. Для приближенного учета влияния критерия Кст воспользуемся итерационным методом. После определения ip/pp по формуле (3-4) или (3-5) оценивается Ут, [c.89]

Для иллюстрации влияния характеристик компонентов потока на поперечную пульсацию скорости твердой частицы v t по формулам (3-47), (3-51) проведены расчеты, результаты которых приведены на рис. 3-9. Расчет велся для изотермических условий, рт = 2 600 кг/м , твердая частица — сферической формы, диаметр канала—0,1 м, критерий Рейнольдса сплошной среды — [c.106]

Здесь обращает на себя внимание изменение характера теплообмена. При ReT>480 (автомодельная область) доля ламинарного пограничного слоя у поверхности движущейся частицы становится превалирующей, на что указывает в соответствии с решением Г. Н. Кружи-лина степень /2 при R t в формуле (5-29). Изменение характера процесса, впервые обнаруженное в Л. 307], подтверждается обработкой опытных данных С. А. Круглова по теплообмену с падающими свинцовыми шариками. Согласно [Л. 307] изменения. в интенсивности теплообмена могут быть объяснены уменьшением вращательного эффекта и усилением влияния теплопроводности частицы (т. е. Bi) по мере увеличения размера. [c.167]

Эти выражения получены без оценки и учета температурного скольжения компонентов потока, при котором ф1<1, 1тф(п- При расчете в [Л. 309] теплоотдачи по температурному напору 1ст—t (взамен t T—in) снижение относительной интенсивности теплопереноса в области малых концентраций исчезает. Равенство /ст—<=<ст— возможно только при ф( = 1, что в [Л. 309] и в ряде других исследований не имело места. Влияние числа Рейнольдса на Nun/Nu согласно формулам (6-68)—(6-70) отсутствует, хотя в Л. 309] использовались довольно крупные частицы. Это не согласуется с резуль татами всех вышерассмотренных работ. [c.221]

По [Л. 215] коэффициент теплоотдачи обратно пропорционален скорости еще в большей степени [формула (6-31)]. Подобный эффект также проявляется и в области х>(1кр, однако в несколько отличной форме. Таким образом, влияние числа Re на теплообмен запыленного потока по сравнению с чистым воздухом меньше. Это специфическое явление можно объяснить совместным влиянием на пограничный слой дисперсного потока газа твердых частиц. Кроме того, последние согласно 3-7 могут 226 [c.226]

Зная из опыта Ар, можно по формуле (8-8) определить V и далее G. В общем случае полученные зависимости позволяют провести качественно верный анализ влияния ряда факторов на скорость эжектируемого воздуха. Так, согласно (8-8) она увеличивается с ростом h, Gt и Gr/Q — удельной нагрузки канала. Увеличивающееся при этом сопротивление Ар влияет на и в обратную сторону, но Ар растет медленнее и и все же увеличивается. Опытные данные подтвердили справедливость этих положений. Для мелких частиц при прочих равных 252 [c.252]

В формулах влияние переноса тепла из массивной части отливки в тонкую на распределение в них температуры определяется зависимостью, представленной в скобках. Если ее величина мало отличается от 1, то температура отливки определяется только отводом тепла в форму. Тогда некоторая величина Х , при которой значение комплекса в скобках близко к 1, будет опредслят11 границу тса<".ового влияния смежного элемента на температуру данного участка отливки. [c.392]

Таким образом, для практических расчетов теплообмена при конденсации неподвижных паров системы N2O4 равновесного состава могут быть применены обш,еприня-тые формулы. Влияние рекомбинации на границе раздела фаз вследствие различия степеней диссоциации в газовой и жидкой фазах в настоящее время может учитываться использованием эффективных свойств. [c.178]

При разработке обобщенных расчетных формул влияние щагов труб приходится устанавливать с учетом данных различных исследователей, опыты которых были проведены в разных температурных условиях. Поэтому различный способ учета температурного фактора приводит к различным зависимостям коэффициента теплоотдачи от относительных шагов труб Si/i и Sijd. В результате этого при наличии большого экспериментального материала не удавалось установить однозначно и надежно обобщенные расчетные формулы. [c.63]

Г идродинамическое сопротивление Др обычно задается. От степени регенерации о (к. п. д. аппарата) зависит значение <р. Обычно или задаются степенью регенерации или же исследуют на основе выведенных формул влияние степени регенерации на параметры аппарата. По известным температурам и давлениям определяется вязкость н-и удельный вес Т. Значение Рг зависит в основном от атомности газа. Выбор типа поверхности теплообмена определяет значения величин Ь, е, гит, входящих в критериальные уравнения теплообмена и гидродинамического сопротивления, определяющего геометрического размера (1, выражений удельной поверхности теплообмена f и коэ и-циента сужения т суж- позволяет для выбранного типа поверхности теплообмена, если известны критериальные уравнения теплообмена и сопротивления, дать конкретную зависимость основных параметров аппарата от тепловых и аэродинамических показателей [c.150]

Таким образом, для определения длительности нагрева выше температуры Т сначала рассчитывают максимальную температуру тах, до которой нагревался металл в данной точке. Затем вычисляют безразмерную температуру 6 и по номограмме рис. 120 находят /з или /3. После этого, определив предварительно q , соответствующую принятому режиму сварки или наплавки, по формуле (48) или (49) определяют длительность нагрева Многочисленные исследования позволили определить диапазон скоростей охлаждения металла зоны термического влияния Awoxn, в котором не возникают треш ины и получается удовлетворительное сочетание механических свойств (табл. 61). [c.237]

Влияние температуры па вязкость жидкостей можно оп енить формулой [c.13]

Вместе с тем имеются сомнительные (с точки зрения возможного механизма процесса) различия в структуре формул. Вряд ли можно объяснить, что переход от колонны диаметром 63,5 мм к колонне чуть большего диаметра принципиально изменит характер влияния таких параметров, как плотность газа и частиц, их диаметр, т. е. если, согла сно (2.47), при псевдоожиженни слоя в колонне D/,>63,5 мм степень расширения прямо пропорциональна диаметру частиц, плотность их материала в степени 0,376, и обратно пропорциональна плотности газа в степени 0,126, то, согласно (2.48), в колонне / ь 63,5 мм степень расширения не зависит от диаметра частиц, обратно пропорциональна их плотности в степени 0,166 и прямо пропорциональна плотности газа в степени 0,083. [c.53]

В соответствии с предложенной моделью теплообмена и полученной на ее основе расчетной формулой размер (диаметр) трубы (датчика) может оказывать влияние на плотность укладки частиц у теплообменной поверхности или величину то. Однако расчет показывает, что, например, диапазон изменения значений порозности W Ta для всех исследованных диаметров частиц и датчиков не превышает 3,5%, т. е. не влияет ни на величину, соответствующую экстремуму функции, выражаемой уравнением (3.90), ни на Numax. Следовательно, соглас но уравнению (3.90), размер диаметра датчика (трубы) не влияет на коэффициент теплообмена Проверка показала, что расчетные значения Nu или а удовлетворительно коррелируют экспериментальные данные, полученные с помощью датчиков различных диаметров. [c.117]

Сопоставление известных расчетных результатов для Е = = =/(1—Р) проведено на рис. 2-9 (кривые 1—8). Там же нанесена зависимость (г от Р (линии 9—12) для разных коэффициентов скольжения фаз ф Ит/у, которая позволяет оценить роль расходной концентрации ц при рт/р 2 000. Ранее было показано, что для разных взаимонаправлений компонентов газовзвеси влияние на различно [Л. 71]. Рассматривая рис. 2-9, отметим, что стесненность движения массы частиц более всего сказывается в ламинарной области и менее в турбулентной. Указанное отличие проявляется тем резче, чем больше объемная концентрация частиц, что объясняется самой природой стесненного движения газовзвеси. Заштрихованная область переходных режимов хорошо усредняется линией I, построенной по формуле (2-19) с показателем степени, равным 3. Эту простую зависимость можно рекомендовать для практических расчетов поправочного коэффициента в рассматриваемой области газовзвеси, где Р<3% и соответственно )г< гкр 45. При этом разбежка величины Ер, определенная по различным данным, будет менее 7%. В ламинарной области расхождение линий, построенных по данным Гупало и Минца, закономерно, так как линия 4 построена для шаров, а линия 8—по опытным данным для частиц неправильной формы. [c.59]

В настоящее время по шрежнему отсутствуют единые представления о теплообмене между газовым и твердым компонентами потока газовзвеси. Имеющиеся расчетные формулы для определения коэффициентов теплоотдачи дают результаты, отличающиеся друг от друга в несколько раз (рис. 5-1). Формулируются прямо противоположные положения о возможности распространения данных, полученных для закрепленных щарш, на движущиеся частицы о влиянии формы частиц о роли их вращения и стесненности движения о влиянии концентрации и лр, [Л. 50, 57, 71, 98, 172, 203, 307]. Подобное положение по существу дезориентирует расчетную практику. [c.140]

Ин (екс oo отиоснт величины к сечению х //5 = 72 С = 0,7 и т — = 0,045 для частиц графита т = 65 мк С = 0,35 и т = 0,04 для других частиц, использованных в [Л. 309]. Влияние рода газа (воздух, азот, гелий) не обнарун<ено Формула (7-3) получена при t n = t T = t, /ст = = S0-f-l50" , (7= (0,8н-3) 10 вт/м , у=15н-50 м/сек, а для гелии у = б0н-100 Mj eK. При ц<3 обнаружено уменьшение Nu , v/Nu. независимо от размера частиц, а при 3[c.234]

Полученные зависимости пригодны лишь для условий стесненного расположения шара, характеризуемых величинами 5 3,3 2,3. Локальная и общая картины обтекания шара потоком га-зовзвеси в (Л. 187] не рассматривались, однако указывалось на отсутствие отложений ныли на поверхности шара, что не согласуется с данными Л. 10, 287]. Опыты с чистым воздухом при Re = 6 ОООн-62 ООО дали совпадение с формулой Юге (см. гл. 5). Основные эксперименты были проведены при охлаждении шаров для ц = 5- 130 кг/кг скорости газа Зч-ЗО м/сек, Re = 2 ООО—40 ООО Ош/( т = 63,4->530. Влияние концентрации показана на рис. 7-10. С погрешностью 11,5—13% в [Л. 187] получена аппроксимирующая зависимость [c.242]

Расчеты по формулам (7-35) — (7-37) позволяют установить достаточную сходимость результатов, получаемых по различным формулам небольшое влияние концентрации на теплоперенос снижение Nun/Nu ниже единицы с ростом концентрации (наиболее заметное для суспензий с малым p p ) и увеличение ап/а сверх единицы для суспензий с хорошо теплопроводными частицами соизмеримость влияния физических характеристик и концентрации на NUn/Nu для суспензий с низким Хт/Х и с т/с =ртст/рс (вода—мел)—Оп/а тем меньше 1, чем выше концентрация. Эти результаты иллюстрируют принципиальные особенности теплопереноса гидродисперсными потоками в отличие от газовзвеси появление твердых частиц в потоке жидкости либо не улучшает обстановку в ядре и пристенном слое, либо содействует ее ухудшению (рис. 6-1) в силу соизмеримости основных теплофизических параметров компонентов. [c.247]

Здесь Gt, Gy—действительный и условный расход слоя в канале. Последний равен расходу слоя через отверстие, равное диаметру канала, определенному по формуле плотного слоя (гл. 9). Согласно [Л. 286] влияние Djdr на концентрацию падающего слоя отсутствует при Dldi> 10—15. На рис. [c.253]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...