Время нагрева и средняя мощность

Определим время нагрева и среднюю мощность. Находим расчетную толщину пластины [c.197]

Время нагрева и средняя мощность [c.235]

Определение времени нагрева и средней мощности, подведенной к заготовке. Время нагрева заготовки определяется заданным перепадом температуры ДГ между ее поверхностью и серединой сечения. Это время зависит от частоты тока, размеров и формы сечения, свойств материала, абсолютного значения температуры поверхности, а также от особенностей режима нагрева. [c.70]

Выбор частоты, тепловой расчет и электрический расчет, а также выбор размеров индуктора производятся, как и для индуктора нагревателя периодического действия. При расчете средней полезной мощности Р,. в формулу (7-46) подставляются полное время нагрева и масса всех заготовок. [c.198]

Гладкотрубные экономайзеры (системы Грина) состоят из гладких чугунных труб диаметром 100—120 мм и длиной от 2,7 до 4 м, соединенных в батареи с числом труб от 4 до 12. Трубы своими коническими концами закреплены (запрессованы) в двух чугунных коробках (коллекторах). Гладкотрубные экономайзеры в прежние годы имели щирокое распространение в установках малой и средней мощности. В настоящее время эти экономайзеры не изготовляются, но они еще сохранились и работают в некоторых промышленных установках малой мощности. Промышленность же изготавливает ребристые экономайзеры значительно лучшей конструкции, более компактные и легкие. Достаточно сказать, что расход металла на 1 м поверхности нагрева ребристого экономайзера в 4—4,5 раза меньше, чем на 1 м поверхности экономайзера Грина. [c.56]

Мгновенная мощность излучения в режиме генерации сверхкоротких импульсов примерно в Г/АТ раз больше средней мощности и может достигать значений 10 —10 Вт. Поэтому сверхкороткие импульсы нашли широкое поле применения при исследовании самых разнообразных явлений — многофотонной ионизации атомов и молекул, вынужденного рассеяния, мгновенного нагрева вещества до очень высоких температур и т. п. Рекордно короткая длительность импульса позволила использовать сверхкороткие импульсы для изучения очень быстрых процессов, например, распада возбужденных состояний молекул, происходящего за время 10 —10 с, времени существования эффекта Керра ( 152), инерционности нелинейного фотоэффекта (см. 179) и т. д. [c.815]

Зная время нагрева, можно определить среднюю полезную мощность и через теплосодержание заготовки, что проще, чем по формуле (7-39) [c.117]

Зная время нагрева, можно определить среднюю полезную мощность и через теплосодержание заготовки [c.44]

Время нагрева, средняя мощность в заготовках и основные [c.222]

Средняя мощность для определения нагрева поверхности трения по тепловым характеристикам для подъемно-транспортной машины, имеющей определенную загрузку, подсчитывается по графику работы. Для этого определяется средняя мощность торможения в наиболее напряженный период времени работы механизма. Продолжительность этого периода во избежание перегрева тормоза принимается равной двум-трем постоянным времени его нагрева. Если тормоз был до этого времени холодным, то за время, равное двум-трем постоянным времени нагрева он не нагреется до установившейся температуры. Однако до наступления рассматриваемого периода времени тормоз мог быть уже нагрет до некоторой температуры. Тогда при продолжении работы на наиболее напряженном участке тормоз относительно быстро нагревается до установившейся температуры, которая может быть больше или меньше Следует также учитывать, что при переменной величине работы торможения периоды напряженной работы могут вызывать более быстрое повышение температуры и сокращать 41 2090 6 43 [c.643]

Лри заводском блочном изготовлении паровых котлов, на которое переходят в настоящее время наши отечественные заводы, все экранные поверхности котлов средней мощности собираются в отдельные законченные панели, снабженные верхними и нижними коллекторами, т. е. в современных конструкциях таких котлов полностью исчезают поверхности нагрева, включаемые непосредственно в верхний барабан котла (рис. 8-5). В таких условиях барабан перестает быть неотъемлемой частью циркуляционного контура парового котла и устанавлива- [c.233]

Ускоренное установление стационарного режима может быть осуществлено кратковременным форсированием нагрева путем увеличения средней мощности накачки. При этом перепад температур между центром и краем элемента, соответствующий рабочему режиму, будет достигаться за более короткое время, которое определяется выражением [c.163]

Котлы с многократной принудительной циркуляцией применяют в основном для использования теплоты газов технологических и энерготехнологических агрегатов для выработки пара низких и средних параметров. При высоком давлении в таких котлах усложняются конструкции и условия работы циркуляционных насосов, работающих на воде с температурой более 300 °С. При давлении 13,8 МПа и выше на районных КЭС и ТЭЦ обычно применяют прямоточные котлы. В пря.моточных котлах (рис. 14.1, в) экономайзер, испарительная поверхность нагрева и пароперегреватель конструктивно объединены и, проходя их последовательно, вода нагревается, испаряется и образовавшийся пар перегревается, после чего направляется к потребителям. Полное испарение воды происходит за время однократного прямоточного прохождения воды в испарительной части поверхности нагрева. Отсутствие барабана в прямоточных котлах высокого давления существенно (на 8—10%) снижает затраты металла на изготовление котла по сравнению с барабанным котлом такой же мощности и давления. Котлы с давлением 25 МПа выполняют только прямоточными. [c.307]

Печь устанавливается около пресса. Время нагрева слоистых пластмасс в печах с инфракрасными излучателями зависит от мощности ламп и расстояния между ними. При расстоянии между лампами, равном 150 мм, время нагрева до температуры 110—120° в среднем может быть определено из нижеследующих данных [44] [c.134]

Для первого случая время нагрева можно определять так же, как и в печи с преобладанием излучения, исходя либо из постоянства температуры печи, либо из постоянства теплового потока в зависимости от режима работы печи при конкретных условиях нагрева загрузки. Режим постоянства температуры печи соответствует условию постоянной температуры газового потока, омывающего поверхность загрузки, причем в расчет вводятся средняя температура газа на протяжении всего участка соприкосновения газа с поверхностью загрузки и средняя температура ее поверхности. Постоянство температуры газа, входящего в соприкосновение с загрузкой, должно обеспечиваться достаточной мощностью нагревательных элементов, расположенных на пути газового потока за экраном или в вынесенном калорифере. При этом нагревательные элементы компенсируют снижение темпера- [c.185]

Нагрузка электродвигателя неравномерна во время цикла, поэтому установочная мощность электродвигателя должна выбираться по среднему квадратичному току для повторно-кратковременных нагрузок. В этом случае установочная мощность двигателя может быть полностью использована по нагрузке и по нагреву. [c.152]

Тормоз пресса предназначен для остановки и удержания ползунов в неподвижном положении при выключенной муфте сцепления. На прессах, выпускаемых в СССР, устанавливаются ленточные и дисковые тормоза. По принципу действия тормоза бывают непрерывного и периодического действия. Первые во время работы сильно нагреваются, быстро изнашиваются, поэтому их применение ограничено. В прессах средней мощности наиболее часто применяют ленточные тормоза периодического действия. Тормоз такого типа (фиг. 16) состоит из диска 1, обычно снабженного ребрами для охлаждения, посаженного на конце рабочего вала, кулачкового диска (регулятора) 6, рычага 5, тормозной ленты 2, пружины 4 и регулировочных гаек . Под действием пружины тормозная лента постоянно прижимается к тормозному диску. Периодичность действия тормоза обеспечивается регулятором 6, установленным на главном валу. При его вращении кулачок в определенном положении вала отжимает рычаг 5, с помощью которого достигается увеличение пли умень- [c.50]

Для проектирования и выбора остальной высокочастотной аппаратуры, например трансформаторов и конденсаторов, необходимо знать основные параметры индуктора ток, напряжение и коэффициент мощности. Точный расчет этих величин при нагреве стальных деталей осложняется зависимостью удельного сопротивления и особенно магнитной проницаемости стали от температуры. Однако в установках для поверхностной закалки обычно достаточно определить средние (за время нагрева) параметры индуктора. В этом случае расчетные данные индукторов легко могут быть обобщены в виде графиков, что и осуществлено в брошюре. [c.3]

Термообработка сварных швов. Индукционный нагрев широко используется для термообработки (отпуска или нормализации) сварных соединений. Кольцевые сварные швы на трубах и аппаратах нагревают одновременным способом в кольцевых разъемных или неразъемных индукторах промышленной или средней частоты. Температуры зависят от марки стали и цели обработки и колеблются в пределах 600—1200 °С. Часто термообработку приходится проводить во время монтажа. При этом используются гибкие индукторы из специального кабеля с естественным или водяным охлаждением, которые накладываются на слой теплоизоляции. Выпускаются специальные стационарные и переносные установки для термообработки кольцевых швов, состоящие из источника питания, индукторов пли гибкого кабеля-индуктора, аппаратуры управления И конденсаторной батареи. Мощности установок составляют десятки, реже сотни киловатт. [c.218]

Одновременно в процессе нагрева шкива теплота отводится от шкива конвекцией и лучеиспусканием при переменной температуре, изменяющейся от температуры окружающей среды 2 до максимально допускаемой температуры нагрева в. Для упрощения расчета можно принять, что теплоотдача происходит при некоторой постоянной средней избыточной температуре, равной ср = ( 1 — 62)12. При этой температуре определяется суммарная мощность Р1 -1- Р2 + Рз по уравнениям (24), (25), (26), и тогда количество теплоты, отводимое за время Т, равно (Р1 + Р2-ЬРз)Г. [c.268]

С уменьшением величины д < 10 Вт/м расчет дает среднее значение скорости нагрева К/с. Кинетика нагрева замедляется потерями на излучение, и, например, время перемещения фронта расплава от поверхности в глубь слоя на Ах 0,1мм составляет Дх -35 мс. При определении х мп с точностью в 1 мс практически. зафиксировать- время начала плавления не составляет труда. Однако с ростом удельной мощности электронагрева д > 10 Вт/м ситуация изменяется, например, при д - 4-10 Вт/м имеем [c.503]

Экранами называются ряды кипятильных труб, располагаемых вертикально Внутри топки котла, по ее стенкам. Концы труб присоединяются к коллекторам и через них соединены с водяным и паровым пространствами котла, благодаря чему котловая вода может циркулировать по трубам экра-иов, охлаждая их. Экраны, воспринимая тепло от горящего топлива путем лучеиспускания, являются наиболее активной частью поверхности нагрева котлов и могут работать с напряжением (съемом пара с 1 поверх1гости нагрева в час) до 150—200 кг и более, в то время как среднее напряжение всей поверхности нагрева котлов малой и средней мощности находится в пределах от 15 до 40 кг1м час. [c.148]

Теплопоглощение ванной определяет теплопитание и тем самым тепловую работу печи. Тепловая работа характеризуется изменением тепловой нагрузки во время плавки и средней величиной за плавку. Тепловая нагрузка Qт.н кдж ч (ккалЫ) определяется химическим теплом топлива, подведенного к клапанам. Тепловая нагрузка, подсчитанная по топливу, преуменьшает фактическую нагрузку на 25—30%, так как при этом не учитывается физическое тепло нагрева газа и воздуха и тепло от дожигания выделяющейся из ванны окиси углерода. Максимальная тепловая нагрузка обычно в периоды загрузки и плавления шихты называется тепловой мощностью печи. Разделив общую тепловую нагрузку на длительность всей плавки, получаем среднюю тепловую нагрузку [c.275]

При электрическом расчете заданн1з1ми величинами обычно являются частота /, глубина закалки и средняя удельная мощность ро- Последняя в процессе нагрева не остается постоянной. При поверхностной закалке и других видах поверхностного нагрева ее изменение обычно не превосходит 30%. Поэтому для приближенного расчета мощность можно считать постоянной и равной среднему значению за время нагрева. В тех случаях, когда представляет особый интерес поведение электрической системы, это изменение может быть учтено (см. 12-2). [c.44]

Расчет по средней удельной мощности. Применительно к нагревателям периодического действия, работающим при = onst, и нагревателям непрерывного действия с постоянным шагом витков используем расчет при постоянной удельной мощности, выбрав ее по среднему значению за время нагрева. [c.115]

Одновременный способ используется, когда мощность генератора достаточна для нагрева всей детали или ее части, подлежащей закалке. При одновременном способе, меняя зазор к и ширину индуктирующего провода или применяя магнитопроводы, можно добиться требуемого распределения температуры даже при закалке тел сложной формы, таких как кулачки распределительных валов, конические детали и т. п. Ширина индуктирующего провода при нагреве всей детали или отдельного ее элемента берется примерно равной ширине нагреваемой зоны. Если нагревается участок детали, то ширина провода берется на 10—20% большей ширины участка, что позволяет компенсировать теплоотвод в соседние зоны и ослабление магнитного поля у краев индуктора. Индукторы для одновременного нагрева обычно не имеют поетоянного охлаждения индуктирующего провода. Тепло, выделяющееся в индукторе во время нагрева, аккумулируется медью индуктирующего провода, толщина которого выбирается из условия нагрева до температуры не свыше 250 °С. Это требование обычно выполняется, если принять == (2,5- 4,0) % при средних частотах н = 5- 6 мм при частотах раднодиапазона. Накопленное тепло уносится закалочной водой, подаваемой на закаливаемую поверхность через отверстия в индукторе. Время охлаждения обычно превышает время нагрева. [c.178]

К началу электрического расчета известны размеры заготовки Da и йа ДЛЯ цилиндра, D , а. а для заготовки прямоугольного поперечного сечения, частота, средняя потребляемая мощность Раср и полное время нагрева Определяются, как было указано раньше, размеры индуктора. [c.203]

Барабан, трубную систему поверхностей нагрева и коллекторы крепят к балкам каркаса. Конструктивные узлы крепления испарительных, пароперегревательных, экономайзерных и воздухоподогревательных поверхностей нагрева описаны в соответствующих главах (см. гл. 11—13). Ниже рассмотрены лишь узлы крепления барабана и коллекторов. Наиболее существенным является крепление барабана, так как для современного парогенератора большой мощности барабан имеет значительные размеры диаметр 1 600—2 ООО мм, длину 20—30 м и вес до 1 Мн (100 т) и более. Во время работы барабан удлиняется на 70—100 мм, поэтому крепление его должно допускать свободу температурных удлинений. Обычно барабан располагают на стальных опорах, которые крепят на горизонтальных балках каркаса. Число опор зависит от длины барабана. При длине барабана до 15 л( устанавливают две опоры, одна из которых подвижная. Барабаны большей длины имеют три опоры средняя неподвижна, а концевые подвижны. Подвижная роликовая опора, показанная на рис. 18-5, представляет собой стальную конструкцию, перемещающуюся на роликах горизонтально в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Опоры выполняются и с одной системой роликов, допускающих перемещение барабана только в одном направлении. Неподвижная опора отличается от подвижной отсутствием роликов. [c.205]

При установившемся тепловом балансе источник теплоты образует в свариваемом изделии квазистационарное (не изменяющееся, движущееся вместе с зоной сварки) температурное поле, параметры которого зависят от мощности источника нагрева, скорости его перемещения и теплофизических свойств основного материала. Это поле создает при ЭШС довольно широкую зону термического влияния, ширина которой растет с увеличением мощности источника тепла, а также с уменьшением скорости сварки. Термический цикл ЭШС характеризуется медленным нагревом и охлаждением основного металла, что приводит к иерегреву околошовной зоны и росту зерна, а это в конечном итоге определяет качество сварного соединения в целом. Например, при ЭШС низкоуглеродистой стали толщиной 200 мм свариваемые кромки основного металла прогреваются на глубину до 50 мм до температуры более 800 °С. Время пребывания отдельных участков околошовной зоны при такой температуре при средней скорости охлаждения 0,2...0,8 °С/с составляет от 1 до 20 мин. Такой характер термических циклов, с одной стороны, снижает опасность появления тре- [c.206]

Однако простаи оценка ) показывает, что для осуществления самоподдерживающейся реакции требуется практически недостижимая знергия в импульсе (средняя мощность) лазерного излучения. Более строгие оценки (6, 9] дают уже совсем нереальные значения энергии в импульсе Q 10 Дж. Наиболее слабым местом рассматриваемого процесса прямого нагрева мишени лазерным излучением является предположение, что за время действия лазерного импульса (т 10 с) плотность нагреваемой плазмы останется на уровне начальной твердотельной плотности (гг 10 см ). Из приведенных выше оценок скорости нагрева мишени, скорости разлета плазмы и электронной теплопроводности плазмы видно, что начальная плотность плазмы при ее типичном линейном размере должна существенно уменьшаться за время, по крайней мере, на порядок величины меньшее. [c.269]

В этом эксперименте исследователи ожидали получить для величины скорости объёмного охлаждения значение П2 охл/ г, где П2 — плотность населённости возбуждённого состояния, т — время флуоресцентного распада и средняя энергия фононов. Предполагая термическое равновесие между излучающими состояниями и пренебрегая скоростями внутренних безызлучательных переходов, можно оценить величину Еохл/h . Для этого нужно найти соответствующую сумму всевозможных разностей энергий между подуровнями верхнего и нижнего состояний. Полученное значение составило 90 см . При накачке мощностью 100 Вт ожидаемое уменьшение температуры образца для вакуума равнялось 8,4 градуса, считая от комнатной, а для образца в окружении воздушной среды составило 2,1 градуса. Описанный выше эксперимент показал ожидаемую временную зависимость температуры образца, но охлаждение так и не было достигнуто. Вместо этого, наблюдалось лишь уменьшение нагрева результирующая стационарная температура оказалась на 0,6 К меньше, чем температура чистого кристалла в полости с мощностью излучения 100 Вт. [c.58]

Учитывая широкое развитие теплоснабжения на базе укрупненных котельных и высокоэкономичных теплоэлектроцентралей (ТЭЦ), основным оборудованием которых являются паровые котлы и котельные установки, в соответствии с ппо- > граммой подготовки, в учебном пособии основное вним ие авторы уделили паровым котлам и котельным установка средней и большой мощности, применяемым на ТЭЦ среди которых преимущественно используются барабанные котлы, ч Так как в настоящее время большинство тепловых электростанций ориентированы на сжигание твердого топлива, в книге подробно рассматриваются вопросы подготовки к сжиганию углей, пылеприготовления и процессы, обусловленные присутствием золы в продуктах сгорания (шлакование, загрязнение, износ поверхностей нагрева, улавливания золы и т. д.). [c.4]

Зависимости РЧР с = / хЧй), где х — расстояние от края призмы, приведены на рис. 3.16 для различной степени поверхностного эффекта. При й Ь < 1 вид кривой не зависит от частоты. С увеличением частоты мощность у края (х = 0) возрастает и характер кривых меняется. При ШЬ > 10 зависимости становятся монотонными, резко падающими от максимума до единицы в приграничном слое толщиной (2—2,5) б. Следует выделить кривую /б = 3, для которой провал мощности при х = (0,1—0,7) й компенсируется избытком ее у поверхности. Такое распределение будем называть равномерным в большом, понимая под этим термином равенство средних объемных мощностей в характеристических макрообъемах. Для рассматриваемого случая характеристическим объемом является полоса шириной й, в которой укладываются все возмущения, вызванные краевым эффектом. Очевидно, что без внешнего теплообмена условие равномерности в большом обеспечит наиболее быстрый и равномерный по сечению нагрев, причем время нагрева будет определяться только толщиной тела й и соответствующим ей критерием Фурье Ро = аИй . [c.133]

Техника газопламенной поверхностной закалки. Общая мощность горелки и режим закалки (т. е. скорость перемещения горелки или время нагрева) подбираются в зависимости от ширины закаливаемой поверхности. необходимой глубины закалки, рода горючего и химического состава закаливаемого металла. В табл. 70 дана необходимая удельная мощность ацетилено-кислородной горелки в зависимости от глубины требуемого слоя закалки для средне- и высокоуглеродистой стали и для чугуна. Зная удельную мощность горелки, скорость ее перемещения и ширину закаливаемой поверхности в один проход, легко определяется общая мощность [c.216]

В лампах с оксидным катодом поток электронов во время обезгаживания используют одновременно для активирования оксидного слоя (см. гл. 24). В табл. 9-2-7 в виде примера описан режим вакуумной обработки усилительной лампы средней мощности при индивидуальной откачке а посту с применением электронной бомбардировки. При откачке на автоматах небольших электронных ламп с оксидными катодами (приемно-уоилительные лампы) в настоящее время для обезгажива- ия электродов метод электронной бомбардировки не применяют. В этом случае ограничиваются обезгаживанием деталей в.ысоко-частотным нагреванием, обработкой и обезгаживанием катодов прямым пропусканием тока, а также распылением бариевого геттера нагревом током высокой частоты, после чего электронную лампу отпаивают от наеоса. Отдельные электроды этих ламп нагружают электрически уже после отпайки яа тренировочном стенде, причем выделяющиеся дополнительно газы поглощаются зеркалом геттера. [c.502]

Полл, Браутон и Маасс [107] измерили теплоемкость v в сравнительно узком диапазоне температур. Этилен конденсировали в тонкостенной стальной камере, которую затем запаивали. Все опыты Полла и соавторов выполнены при одном заполнении камеры, средняя плотность этилена составляла 0,2255 г/см . Рабочая камера, находящаяся в вакуумной оболочке, размещена в водяном термостате Чувствительность дифференциальных термопар, фиксирующих разность температур на поверхностях рабочей камеры и вакуумной оболочки, равна 10 К. Время работы нагревателя измеряли хронометром, а разность потенциалов на концах нагревателя — потенциометром с погрещностью 0,01 %. Скорость нагрева камеры составляла 1,5 К/ч, при этом адиабатические условия поддерживали изменением температуры термостата по показаниям дифференциальных термопар. Температуру измеряли в равновесных состояниях до включения нагревателя и после нагрева камеры. Теплоемкость вычисляли по измеренной мощности нагревателя, времени нагрева и температурному интервалу. Исследованный этилен был трижды подвергнут дистилляции при низкой температуре, однако состав авторы не анализировали. [c.24]

В случае нагрева крупных спитков или заготовок в печах с воздушной атмосферой рекомендуется ступенчатый нагрев по режиму вначале проводится достаточно длительный нагрев при температуре 700—850 С, а затем кратковременный нагрев в печи с более высокой температурой (900—1000°С). Время вы-.держки при нагреве с момента посадки заготовки в высокотемпературную печь зависит от мощности печи и величины садки, но в среднем должно быть не бо- лее 30 сек. на I мм сечения максимальной толш,ины заготовки. [c.379]

Моменты статического сопротивления определяются по формулам, приведенным выше, и служат для нахождения мощности, развиваемой двигателем во время выполнения основных рабочих операций. Для расчета мощности двигателя по условиям нагрева необходимо определять моменты,, развиваемые двигателем во время перемещения номи 1ального груза (соответствует мощности Р г) и во время выполнения холостых операций (соответствует мощности Ро). Для кранов (особенно поворотных), работающих на открытом воздухе, чтобы проверить двигатель по нагреву путем определения эквивалентных мощностей, следует исходить из условия работы без ветра и уклона. Расчет среднего времени разгона ведется для средних условий работы, без учета ветровой нагрузки и уклона. Максимальное время разгона находится при максимально возможном моменте статического сопротивления при перемещении полного груза, предельном рабочем ветре и максимальном уклоне. [c.413]

Фиг. 47. Удельная мощность трения пр1г нагреве стержнеп диаметром 20 мм из стали Ст.З (В. И. Билль) а — изменение аа время процесса б — зависимость средней удельной мощности от окружной снорости.

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...