Индуктор Параметры

Основная ценность оптимальных соотношений, подобных (4.55)—(4.58), заключается в том, что они позволяют исключить из процесса оптимизации генератора расчет индуктора и однозначно определять его параметры при заданных значениях факторов. Однако в каждом конкретном случае к использованию таких оптимальных соотношений надо подходить с должной осторожностью, ибо не всегда частичный критерий оптимизации (максимальное использование индуктора) соответствует с требуемым приближением полному критерию оптимальности. Кроме того, в некоторых случаях на расчет индуктора налагается ряд дополнительных ограничений, например по диаметру вала, что не учтено при получении (4.55) —(4.58). [c.107]

Анализ структурного графа на рис. 5.4 вскрывает последовательный, многоэтапный характер электромагнитного расчета, основанного на методологии, изложенной в [8]. В данном случае можно выделить три основных этапа. На первом этапе вводятся НД, ОД, геометрические размеры воздушного зазора и паза якоря, что дает возможность определить векторную диаграмму и ненасыщенные параметры, расчетные коэффициенты магнитной цепи и магнитные характеристики воздушного зазора (поток, индукция, МДС). На втором этапе вводятся дополнительно высота спинки якоря и характеристики стали якоря, в результате чего определяются магнитные характеристики якоря вместе с коэффициентом насыщения и насыщенные значения параметров. На третьем этапе определяется необходимая МДС возбуждения, для чего требуется дополнительный ввод геометрических размеров и характеристик стали индуктора. [c.126]

Отметим, что влияние технологических параметров взаимно коррелировано. Например, эксцентриситет и соосность зависят не только от технологических параметров вала, но и параметров индуктора, подшипникового узла, щита и корпуса. Таким образом, технологические параметры деталей и узлов ЭМП надо выбирать совместно (с учетом взаимных связей) на основе компромисса между показателями качества и технологичности изделий. [c.181]

Изменение свойств стали с ростом температуры вызывает также значительное изменение эквивалентных параметров индуктора. В соответствии с формулой (1-41) полное электрическое сопротивление индуктора [c.22]

Электрический КПД индуктора определяется по формуле (5-18) при условии замены в ней коэффициента А на Лп. ц. Коэффициент Л .ц, а следовательно, и сопротивление К обращаются в нуль при стремлении к нулю параметров и Ат. При малых значениях Ат или, что то же самое, малой толщине стенки цилиндра последняя становится прозрачной для электромагнитной волны и КПД индуктора приближается к пулю. [c.78]

Необходимо отметить, что при поверхностной закалке с нагревом глубинного типа (xk>Ак), когда прогревается слой, превосходящий горячую глубину проникновения тока. Поэтому даже при отсутствии стабилизации напряжения изменение мощности оказывается незначительным и обычно не превышает 30 % максимального ее значения, что дает основание при расчетах принимать удельную мощность постоянной, равной некоторому среднему значению. Такой режим энергетически более выгоден, чем режим с постоянным током в индукторе, при котором вследствие резкого колебания потребляемой мощности коэффициент использования генератора оказывается низким. [c.100]

Из-за полной аналогии схем замещения совпадает внешний вид формул (9-90) — (9-92) и формул для расчета параметров индуктора по общему потоку из 6-1. [c.166]

Допустимый перепад давления Ард ,, зависит от параметров системы охлаждения. Если индуктор охлаждается от городского водопровода, то перепад не должен превышать 2-10 Па. В замкнутых системах охлаждения Ард п зависит от давления, развиваемого насосом. Если давление, рассчитанное по формуле (12-22), превышает допустимое, то необходимо разделить индуктор на несколько ветвей охлаждения. [c.206]

Скорость сварки может быть найдена по приведенной энергии Щц, которая при использовании внутреннего индуктора составляет 3,5—4 кВт-мнп/(м-мм) при скорости 40—60 м/мин и диаметрах до 530 мм и возрастает до 5—8 кВт-мин/(м мм) при увеличении диаметра трубы до 1620 мм и уменьшении скорости сварки до 10 м/мин. Расчет числа витков индуктора и других электрических параметров затруднен из-за сложности системы. Приблизительный расчет можно выполнить на основе схем замещения при вычислении их элементов по графикам [42]. Ориентировочное значение коэффициента мощности индуктора 0,2—0,3. Энергия, выделяющаяся в кромках, составляет 40—70% энергии, передаваемой в заготовку трубы. В индукторе теряется примерно 10% подводимой энергии. [c.216]

Установки полуавтоматической и автоматической пайки проектируются для массового производства изделий с высокой стабильностью параметров последних. Часто процесс осуществляется в защитной газовой среде или в вакууме (рис. 13-5). Автоматический станок для пайки имеет позиции для подачи изделий, их нагрева, охлаждения и снятия. Собранный узел 2 с припоем 4 устанавливается на медном столе 5, имеющем каналы водяного охлаждения 6, и закрывается, стеклянным колпачком 3. Индуктор У может располагаться снаружи или внутри объема с откачанным воздухом. Нужно отметить, что наиболее эффективно применение индукционной пайки, когда все элементы установки, включая источники питания и само паяное соединение, проектируются с учетом специфики процесса. Перспективна разработка установок для индукционной пайки с питанием от тиристорных источников с частотой 10—25 кГц. [c.220]

Индукционная тигельная печь является совокупностью ряда систем, каждая из которых требует расчета тепловой системы, в которой наряду с полезным теплом имеются тепловые потери различных видов, требующие отвода без перегрева конструкций электромагнитной системы, предназначенной для эффективной передачи энергии в загрузку и преобразования ее в тепловую механической системы, детали и узлы которой испытывают нагрузки и должны проверяться на прочность гидравлической системы, которая должна обеспечить расчетный расход воды для охлаждения индуктора, а иногда и других элементов конструкции печи при питании, как правило, от источника технической воды с определенными параметрами, входящего в замкнутую схему оборотного водоснабжения. [c.252]

Индукционные тигельные печи с точки зрения автоматического регулирования являются одним из наиболее сложных классов индукционных электротермических установок. Это связано с тем, что электрические параметры системы индуктор—загрузка по ходу [c.260]

Как видно из рис. 14, зависимость электрического к. п. д. индуктора по мере уменьшения параметра ниже (5... 10)10 [c.30]

Параметры индуктора, пересчитанные для w витков [c.89]

Методика выбора размера и формы индуктирующего провода, а также методика расчета основных параметров индуктора рассмотрены в гл. 1-5. [c.91]

Коэффициент трансформации выбирается в зависимости от назначения генератора (поверхностная закалка, сварка) с учетом средних параметров индукторов, которые должны к трансформатору подключаться. [c.96]

На рис. 7-4 представлены схема замещения индуктора (рис. 7-4, а) и соответствующая ей векторная диаграмма (рис. 7-4, б), которые будут использованы нами для вычисления электрических параметров индуктора [24, 42]. [c.107]

Расчетные параметры индуктора [c.111]

Параметр /Иа выбирается таким образом, чтобы для большого цилиндра обеспечивался к. п. д. индуктора, близкий к предельному. После этого по формуле (11-48) определяем А и графически находим т (рис. 11-8) слева от максимума кривой. [c.187]

Наиболее эффективный путь получения одноконтурного движения — использование многофазных индукторов бегущего поля. Типичный характер распределения скоростей в таких индукторах иллюстрируется рис. 23, б. Как видно из рис. 23, б, на протяжении большей части высоты расплава идет равномерное наращивание скорости его движения. При минимальном числе катушек (две) распределение Гц имеет специфику скорости максимальны в средней по высоте части расплава. В пристеночном слое движение всегда направлено в обратную сторону (замыкаясь вблизи дна и зеркала ванны). Во многих случаях в зависимости от относительной длины индуктора и сочетания его параметров (полюсного деления и углов сдвига фаз) радиальные силы могут стать соизмеримыми с тангенциальными. При этом траектории движения усложняются и возможно появление дополнительных вихрей [18]. [c.47]

НИИ электромагнитных систем с соленоидальным индуктором и тиглем диаметром до 200 мм при равных высотах индуктора и расплава. В табл. 9 приведены параметры исследованных систем с различным числом секций тигля т и полученные значения кт. [c.80]

Для предупреждения разрушения слоя покрытия рекомендуется сокращать время нагрева и применять индукционный нагрев или нагрев электросопротивлением. Однако выбор частоты тока и типа индуктора, параметров устройства для электроконтакт-ного нагрева и режима нагрева в целом должен предусматривать равномерность нагрева и высокую стабильность температуры — главных технологических факторов, обеспечивающих Стабильность усилия штамповки и заданные точность размеров и механические свойства. [c.161]

Расчет электрических параметров кромок при индукционном подводе тока охватывающим индуктором. Проведем расчет для индуктора с размерами диаметр катушки Вц — 0,25 м, длина ее а = 0,2 м и для трубы с диаметром > = = 0,219 м. Длина нагреваемых кромок /кр — 0,2 м принимается равной расстоянию от торца катушки до места схождения кромок. Она несколько больше, чем при контактном подводе тока, так как ближе не удается разместить индуктор. Параметры кромок с 0,2 м, рассчитанные по приведенной выше методике, следующие Rкp ц — 0,0313 Ом Хкр = 0,259 Ом Оцр = 693 В 2кр = 0,261 Ом Ркрд = 375-10 Вт / = 3,44-10з А. [c.190]

Числовой подход к решению задачи требует применения ЭВМ и поисковых методов оптимизации. При решении данного примера в качестве параметров оптимизации приняты высота полюсного наконечника hp, высота hm и ширина Ьт полюсного сердечника, высота ярма hj. Однако независимыми являются только параметры Лт и bm, так как hj жестко связан с Ьт, а Ар однозначно определяется одним из равенств а р = Одоп или,Вкр = Вдсл. Они обусловлены тем, что возникающее в процессе оптимизации стремление увеличить окно обмотки возбуждения приводит к превращению соответствующих неравенств в равенства. Все остальные исходные данные расчета индуктора с учетом предыдущих этапов расчета генератора предполагаются фиксированными. Для поиска оптимальных решений использованы градиентный метод и метод локального динамического программирования. Числовое решение рассматриваемой задачи не достигает конечной цели, т. е. не приводит к уравнениям расчета оптимальных значений параметров оптимизации. Конечную цель можно достичь только при сочетании числовых результатов с методами планирования эксперимента. При этом в качестве единичного эксперимента следует рассматривать отдельное оптимальное решение рассматриваемой задачи, полученное для конкретного набора исходных данных. В качестве факторов можно рассматривать любые независимые исходные данные. [c.105]

Более точно сосредоточенные (г, х, os ф, КПД) и распределенные Н, J, Ра) параметры можно рассчитать с помощью двухмерных плоскопараллельных или осесимметричных моделей, учитывающих конечную длину индуктора и загрузки. Большинство двухмерных задач относится к сопряженным, требующим совместного решения уравнений для проводящих и непроводящих областей. Построение двухмерных моделей может быть основано на аналитических и численных методах. Для успещной их реализации необходимо применение ЭВМ. [c.120]

Выбор основных параметров индуктора. Выбор основных размеров рассмотрим на примере цилиндрических индукторов. Такие индукторы характеризуются внутренним диаметром Одлиной [c.193]

В реальных многовитковых индукторах магнитная проницаемость первого участка р,, = 15- 40 и напряженность меняется слабо. При большом зазоре сравнительно мало меняется и полный поток индуктора Ф . Это дает основание для расчета сопротивлений г,2 и х 2 при = onst и приведения параметров загрузки, исходя из полной длины индуктора. [c.198]

Более крупные печи, емкостью до нескольких сотен килограммов (а для стали — до нескольких тонн), работают на средних частотах 150—10 000 Гц с питанием от машинных или статических преобразователей частоты. Индукторы печей, питающихся от машинных генераторов, в большинстве случаев имеют автотрансформаторную схему включения (рис. 14-20, б) с двумя-тремя отводами. Отводы позволяют изменять напряжение на индукторе, поднимая его выше напряжения источника (но не выше номинального напряжения конденсаторов, подключенных параллельно индуктору, по избежание выхода их из строя). Переключением витков индуктора обеспечивается согласование нагрузки с генератором при изменяющихся но ходу нагрева эквивалентных электрических параметрах иечн. [c.249]

Регулятор нагрузки PH осуществляет автоматическое согласование параметров генератора и печи ЯЯ. При значительном уве-.1ичении эквивалентного сопротивления печи напряжение генератора переключается линейными контакторами КЛ1 и КЛ2 с полного числа витков индуктора на уменьшенное. [c.262]

При кажущейся простоте, сравнительно малых размерах индуктор является основным рабочим органом закалочной установки. Параметры индуктора определяют мощность и тип закалочного трансформатора, мощность конденсаторной батареи, расход электроэнергии на закалку детали. Удачное решение при конструировании закалочного индуктора иногда упрощает конструкцию станочной части закалочной установки, повышает производительность, облегчает труд калильщиков. От надежности индуктора зависит надежность работы закалочной установки. Закалочный индуктор обычно имеет спрейерное устройство от конструкции спрейера зависит качество закалки и расход закалочной среды. [c.37]

Рис. 2-1. Зависимость мощности, тока в индукторе и электрических параметров от времени 1 — Рц = f а) при / = onst 2 — =

Рис. 2-1. Зависимость мощности, тока в индукторе и <a href="/info/420390">электрических параметров</a> от времени 1 — Рц = f а) при / = onst 2 — =

В этом случае электрические параметры загрузки и индуктора, а также мощность, передаваемая в загрузку меняются в процессе нагрева меньше, чем при нагреве сплошного цилиндра. Вследствие этого уменьшается и разница между мощностью в горячем режиме Рзг и средней мощностью Язср- [c.236]

Методы и устройства для дополнительной стабилизации конфигурации металла при ЭМУР. Одним из методов дополнительной стабилиза-1ЩИ поведения мениска является применение кольцевых зкранов в зоне верхушки мениска. Токи, протекающие в экране, могут быть синфазными с токами индуктора или отличаться от них по фазе. Комбинируя параметры экранов, можно корректировать распределение линий индукции в вертикальных плоскостях. Использование экранов оказалось весьма эффективным в электромагнитных кристаллизаторах, обладающих сравнительно слабыми полями [22]. Попытки применения их в мощных полях, характерных для ЭМУТ, пока не дали положительного результата. [c.32]

При наличии мениска, как указывалось в 2, условия равновесия сил приводят к такому саморегулированию положения расплава в индукторе, что ЭМС на поверхности мениска становятся пропорциональными растоянию точки от его вершины. Это вносит специфику в движение металла. Оси верхнего тороидального вихря ЭМС и соответствующего вихря скорости удаляются от поверхности металла, что уменьшает гидродинамическое сопротивление движению в верхнем вихре. Некоторую роль играет также сползание с мениска поверхностных покровов (окисная пленка, шлак), что меняет граничные условия для движущейся жидкости (прилипание). В результате соотношения интенсивностей верхнего и нижнего вихрей скорости существенно изменяется. На рис. 22 представлены результаты численного исследования гидродинамической функции тока, характеризующей интенсивность потока (замкнутые кривые) при отсутствии и при наличии мениска. В сопоставляемых случаях линейная плотность тока в индукторе одинакова, геометрические параметры близки. Расчет показал, что если в первом случае соотношение между максимальными значениями функций тока в верхнем и нижнем контурах циркуляции равно единице, то во втором случае оно может достигать трех. [c.46]

Для ИПХТ-М характерен высокий уровень тепловых потерь. Поэтому характеристики печи сильно зависят от плотности мощности (или характеризующей последнюю линейной плотности тока в индукторе A ), причем наилучшие показатели достигаются при максимально возможной интенсивности процесса. Влияние на энергетические параметры печи и скорость (по массе) расплавления G иллюстрируется на примере плавки хрома в тигле диаметром Jp = 0,12 м (рис. 32). Процесс велся в непрерывном режиме с вытягиванием слитка вниз (частота тока / = 8000 Гц, диаметр индуктора dy = 185 мм, высота индуктора /i = = 100 мм). Как видно из кривых, с увеличением КПД процесса п повышается. [c.58]

Основа инженерного расчета ИПХТ-М - упрощенное определение ЭМ поля в осесимметричной модели печи. Такое решение можно получить аналитически с учетом концевых эффектов индуктора, пренебрегая, однако, конечностью длины загрузки (расплава) [62, 64]. Как показало сопоставление данных расчета по такой методике с зксперименталь-ными, погрешность при определении выходных параметров печи обычно не превышает 15%. [c.78]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...