Геометрия зубчатого зацепления

Понятиями об эквивалентных числах зубьев и передаточном числе эквивалентной цилиндрической передачи пользуются при исследовании геометрии зубчатых зацеплений конических колес с применением зависимостей для цилиндрических эвольвентных колес (см. гл. 10). [c.139]

При синтезе передаточных зубчатых механизмов необходимо удовлетворить ряд частных критериев, определяющих точность воспроизведения заданной передаточной функции, особенности геометрии зубчатых зацеплений, технологичность изготовления и сборки механизма и т. п. При структурном синтезе определяется тип [c.158]

Исключен раздел Прикладная механика , имевшийся в первом издании. Краткие сведения из теории механизмов и машин включены частично в раздел Теоретическая механика (в виде отдельной главы), частично — в соответствующие главы раздела Детали машин последнее относится, в частности, к силовым соотношениям в винтовых парах и к основным понятиям геометрии зубчатого зацепления. [c.3]

Алгол-программы для расчета геометрии зубчатых зацеплений на ЭВМ. [c.101]

Геометрия зубчатого зацепления [c.208]

Геометрия зубчатого зацепления. Линия зацепления [c.203]

В волновом соединении Zg2=zь2 (часто вьшолняют Zgl=Zg2). Геометрия зубчатого зацепления этого соединения имеет свои особенности, которые здесь не рассматриваются (см. [17]). [c.252]

Балансировку можно выполнять двумя методами. 1. Корректирующие массы устанавливают, удаляют илн перемещают таким образом, чтобы главная центральная ось инерции приближалась к оси ротора. Корректировку масс производят в одной или нескольких точках одной плоскости коррекции либо в нескольких плоскостях коррекции одновременно илн последовательно. Корректировку масс производят сверлением, фрезерованием, наплавкой, наваркой, завинчиванием илн вывинчиванием винтов, выжиганием электрической искрой, лучом лазера, электронным пучком, электролизом и т. п. 2. Цапфы перемещают или обрабатывают так, чтобы ось ротора совпала с главной центральной осью инерции. Метод имеет ограничения в применении, так как он вызывает общее смещение ротора, недопустимое, например, из-за изменения геометрии зубчатых зацеплений и лабиринтных уплотнений, зазоров между ротором и статором, опасности задевания в лопаточном аппарате турбин и т. д. [c.37]

Кроме шага зацепления по начальной окружности, в геометрическое построение зубчатого зацепления включены понятия о шаге по делительной окружности и об основном шаге (по основной окружности). В нашем (сокращенном) изложении геометрии зубчатого зацепления ряд отдельных понятий по элементам зацепления, которые в большей степени касаются технологий, чем расчета, не включен. [c.249]

Вопросы геометрии зубчатых зацеплений излагаются в курсе Теория машин и механизмов . [c.27]

КИНЕМАТИКА И ГЕОМЕТРИЯ ЗУБЧАТОГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ [c.165]

Геометрия зубчатого зацепления 631 [c.954]

Геометрия зубчатого зацепления и кинематика зубчатых механизмов с подвижными осями вращения колес (эпициклических — планетарных и дифференциальных) рассматриваются в гл. 10. [c.62]

Уравнение для 8 используется в аналитической геометрии зубчатого зацепления и при построении профиля зуба. [c.125]

На геометрию и качественные показатели зубчатого зацепления влияет положение реечного инструмента относительно заготовки при окончании процесса нарезания зубьев. От коэффициентов смещения, определяющих это положение, зависят коэффициент перекрытия, толщина зубьев у основания и вершины, радиусы кривизны рабочих участков профиля, наличие или отсутствие подрезания, т. е. факторы, влияющие на прочность зубьев. Выбором сочетаний коэффициентов смещения можно влиять на скорости скольжения и на удельные скольжения, т. е. на факторы, определяющие износостойкость. [c.115]

Условие сборки. Это условие учитывает необходимость одновременного зацепления всех сателлитов с центральными колесами при симметричной геометрии зон зацепления. При установке первого сателлита (рис. 5.18) солнечные колеса принимают вполне определенное положение. Если не выполнить некоторых требований, то зубья следующих сателлитов могут не совпасть с впадинами одного из солнечных колес и сборка зубчатых колес станет невозможной. Описанное явление может возникнуть как при однорядной, так и при двухрядной планетарной передаче или дифференциально-планетарном механизме. [c.196]

ГЕОМЕТРИЯ И КИНЕМАТИКА ПЛОСКОГО ЗУБЧАТОГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ, [c.235]

Расчетом на прочность определяют размеры зубчатой передачи, при которых не возникнет опасность повреждения зубьев колес. Это возможно при взаимосвязанном расчете прочности и геометрии зацепления, ибо с изменением геометрии меняется и нагрузочная способность зубчатого зацепления. [c.134]

В области геометрии и кинематики зубчатых зацеплений следует отметить разработку теории и расчета эвольвентного зацепления вплоть до таблиц и формуляров, максимально облегчающих расчеты, альбомов блокировочных контуров д.чя выбора коррекции, справочников разработку теории расчета внутреннего зацепления, конических зацеплений, конического зацепления для меняющихся углов между валами, зацеплений некруглыми колесами (гипоидных, цевочных, волновых). [c.67]

Усложняется и расчленяется теория механизмов, выделяются кинематика механизмов, кинематическая геометрия самостоятельное значение получает теория шарнирных механизмов, начинает разрабатываться учение о структуре механизмов. В связи с растущим применением передач в машинах развивается теория зубчатых зацеплений, появляются приближенные методы расчета ременных и цепных передач. В динамике [c.42]

Цилиндрические зубчатые колеса Сведения о геометрии эвольвентного зацепления. Цилиндрические зубчатые колеса могут быть с прямыми (фиг. 1, а), косыми (фиг. 1, б) и шевронными зубьями. Последние изготовляют обычно с канавкой между двумя полушевронами (фиг. 1, е). [c.769]

Общие сведения и геометрия. Особенностью зацепления Новикова является начальное точечное касание. Точка касания данной пары зубьев перемещается параллельно полюсной линии (осям зубчатых колес). В рассматриваемом здесь одностороннем варианте зацепления Новикова имеется одна линия зацепления и, как правило, у шестерни зубья с выпуклым профилем, а у колеса — с вогнутым (фиг. 50). [c.847]

Рассмотрим особенности геометрии и основные параметры зубчатого зацепления цилиндрических прямозубых колес, нарезанных без смещения режущего инструмента (без коррекции) (рис. 11.3). [c.233]

Геометрия стандартного эвольвентного зубчатого зацепления [c.202]

Особенности геометрии зубчатых передач внутреннего зацепления. При одних и тех же параметрах исходного контура и коэффициентах смещения и при одной и той же системе расчета зубья колес, нарезанных долбяками, получаются более высокими, чем зубья колес, нарезанных реечным инстру.ментом. [c.159]

Геометрию прямозубого цилиндрического колеса определяют число зубьев, параметры исходного контура, параметры рабочего контура (контура режущего инструмента) и положение рабочего контура относительно нарезаемого колеса в станочном зацеплении. На геометрию колеса влияет также способ назначения диаметра окружности выступов и способ нарезания, а геометрия зубчатой пары зависит дополнительно от межцентрового расстояния А. [c.13]

ОСОБЕННОСТИ ГЕОМЕТРИИ ЗУБЧАТЫХ ПЕРЕДАЧ ВНЕШНЕГО ЗАЦЕПЛЕНИЯ, СОСТАВЛЕННЫХ ИЗ КОЛЕС, НАРЕЗАННЫХ ДОЛБЯКАМИ [c.15]

Особенности геометрии зубчатых передач внешнего зацепления [c.17]

Геометрия всех видов зубчатых зацеплений строится а базе так называемых теоретических исходных колес. В конических зацеплениях за исходное принимают коническое колесо с углом делительного конуса, равным 90°. Это колесо, определяющее теоретические форму и размеры зубьев семейства конических зубчатых колес, представителем которых оно является, называют теоретическим (номинальным) исходным плоским колесом. [c.26]

Если подвижное звено соединено с источником (или потребителем механической энергии --- в зависимости от направления потока энергии) посредством муфты (рис. 5.5, а), то внешним силовым фактором является неизвестный момент М. Если же подвод (или отвод) энергии осуществляется через зубчатую или фрикционную передачу (рис. 5.5, б,в), то внешним силовым фактором будет не известная но модулю сила f. Расположение линии действия силы f определяется либо геометрией зубчатой передачи (углом зацепления (t,.), либо проходит через точку соприкосновения фрикционных катков касательно к их рабочим поверхностям. При ременной передаче (рис. 5.5, г) внешний силовой фактор представлен уже не одной, а двумя неизвестными по модулю силами fi и F2, связанными между собой формулой Эйлера [1]. Поэтому внешний силовой фактор по-прежнему один раз неизвестен. Линии действия сил fi и / > определяются положением ведущей и ведомой ветвей ременной передачи. Если же подвижное звено первичного механизма совершает прямолинейно поступательное движение (рис. 5.5, д), то внешним силовым фактором является неизвестная по модулю сила F, действующая обычно вдоль направляющей поверхности. Таким образом, и здесь внешний силовой фактор один раз неизвестен. [c.185]

Нарезание конических колес со смещением существенно влияет на геометрию и качественные показатели зубчатого зацепления. С увеличением коэффициентов смещения растут радиусы кривизны боковых поверхностей зубьев, что благоприятно для прочностных характеристик, но в то же время снижается коэффициент перекры- [c.140]

Внутреннее зацепление. На фиг. 19 показано внутреннее зацепление зубчатых колес. Эвольвеитные профили впадин колеса с внутренними зубьями и зубьев колеса с внешними зубьями совпадают, если оба зубчатых колеса имеют одинаковые значения г, /щ и Sg. Геометрия зубчатого венца колеса с внутренними зубьями характеризуется величиной смещения исходного контура, находящегося в беззазорном [c.793]

Выборочный контроль предназначен для контроля отдельных элементов зубчатого зацепления после фрезерования, долбления, шевингования и окончательно изготовленных зубчатых колес. Выборочный контроль осуществляет контролер специальными приборами с записывающим устройством, установленными в комнате, хорошо защищенной от шума, рядом с участком изготовления зубчатых колес. В лаборатории контролируют погрешность профиля, погрешность направления зуба, разность шагов, радиальное биение, колебание МОР, уровень звукового давления, пятно контакта, отклонения длины общей нормали. Основными параметрами, которые определяют геометрию профиля зуба, являются погрешности профиля и направления зуба. Оба эти параметра измеряют на четырех равнорасположенных по окружности зубьях с обеих сторон профиля на одном приборе. После зубофрезерования и зубодолбления погрешности профиля и направления зуба обычно контролируют один раз в смену, а также после замены инструмента и наладки станка. В процессе шевингования контроль погрешностей профиля и направления зубьев осуществляют чаще, особенно по мере затупления ше-вера. Контроль проводят в начале смены, после замены инструмента, а также каждой 100-й детали с каждого станка. Результаты измерения контролер вносит в таблицу для каждого станка, что позволяет постоянно анализировать его работу. Пятно контакта и уровень звукового давления после шевингования проверяют у тех же зубчатых колес, у которых измеряли профиль и направление зуба. Разность шагов, радиальное биение и отклонение длины общей нормали контролируют по мере необходимости. Для контроля деформации в процессе термической обработки измеряют два зуба, расположенных под углом 180°. Погрешность профиля зуба измеряют в трех сечениях по длине зуба (середине и двух крайних), а погрешность направления - в трех сечениях по высоте (середине, головке и ножке). [c.355]

Однако такой метод корригирования, изложенный в учебной литературе и справочниках, имеет довольно сложный математический аппарат, что несомненно затрудняет изучение этого важного раздела зубчатых передач. Поэтому некоторые специалисты продолжают настойчиво искать новые более простые способы геометрического расчета корригированного зацепления. В этой области заслуживает внимания работа проф. Н. П. Лопухова Геометрия эвольвентного зацепления (Труды МАИ, 1941), который предлагает совершенно отказаться от понятия относительный сдвиг рейки . Математическое обоснование, положенное в основу предложения, мы изложим ниже. [c.263]

ОСНОВНАЯ ТЕОРЕМА ЗАЦЕПЛЕНИЯ — положение теории зубчатого. зацепления, характеризующее взаимосвязь соотношения скоростей взаимодействующих звеньев и их геометрии. Получение определенного соотношения угловых скоростей звеньев (передаточного отношения) является одним ИЗ основных функциональных качеств зубчатой передачи. Чаще всего это соотношение должно быть постоянным, независимым от врёмени. Если это требование не выполняется, то колебания угловой скорости одного из колес вызывает динамические нагрузки в зацеплении, удары, вибрации элементов передачи и шум. Постоянство соотношения скоростей обеспечивается выбором формы колес и зубьев. Де формации элементов передачи и погрешности изготовления нарушают правильность зацепления и приводят к колебаниям угловой скорости колес. [c.212]

ЦИЛИНДРИЧЕСКИЕ ЗУБЧАТЫЕ ПЕРЕДАЧИ С ЭВОЛЬВЕНТНЫМ ЗАЦЕПЖНИЕМ 2.1. Геометрия эвольвентных зацеплений Силы в зацеплении и КПД [c.15]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...