Тугоплавкие хрома

Таким образом, анализ диаграмм состояния и прежде всего температуры начала плавления (солидуса) при твердорастворном легировании ОЦК металла V или VI групп легирующими элементами IV—VI групп позволяет выбрать легирующие элементы, наиболее эффективно упрочняющие твердый раствор при высоких температурах. Так, например (рис. 50), жаропрочность ниобия при эквиатомных добавках, например при 20 ат. %, сильнее всего повышает вольфрам, несколько слабее тантал и умеренно молибден. Ванадий, цирконий и титан, сильно понижающие температуру солидуса, снижают высокотемпературную жаропрочность. Для молибдена эффективными упрочнителями, образующими растворы замещения, оказываются вольфрам и тантал, слабее влияют на высокотемпературную прочность ниобий и гафний и понижают ее менее тугоплавкие хром, ванадий и титан. [c.144]

Для работ в интервале 350—500°С оптимальными по свойствам являются сравнительно слаболегированные стали перлитного и ферритного классов 2. С повышением температуры до 500 — 650°С прочность сталей этого типа резко падает, уступая сталям аустенитного класса 5, а при 650—900°С стали аустенитного класса уступают первое место высоколегированным кобальтовым и никелевым сплавам 4. При температурах выше 900°С на первом месте сплавы тугоплавких металлов (молибдена, хрома и т. д.). [c.464]

Следовательно, к тугоплавким должны быть отнесены следующие металлы ванадий (/пл—1900°С), вольфрам (3410°С), гафний (1975°С), молибден (2610°С), ниобии (2415°С), рений (3180°С), тантал (2996°С), технеций (2700°С), титан (1672°С), хром (1875°С), цирконий (1855°С). Все эти элементы расположены в одном месте периодической системы элементов и относятся к металлам переходных групп (см. табл. 2). [c.521]

Тугоплавкие металлы (титан, ванадий, хром и др.) имеют высокую химическую активность в расплавленном состоянии. Они активно взаимодействуют с кислородом,азотом, водородом и углеродом. Поэтому плавку этих металлов и их сплавов ведут в вакууме или в среде защитных газов. [c.173]

Перспективными из этих металлов являются хром, ниобий, молибден и вольфрам, так как по отношению к другим тугоплавким металлам они являются наиболее распространенными в земной коре. [c.33]

Хром как тугоплавкий металл входит в качестве легирующего элемента в состав низко- высоколегированных сталей мартенситно-го, ферритного и аустенитного классов. [c.85]

Электродуговые печи применяют для плавки всех жаропрочных сплавов на основе железа, никеля, титана, хрома, а также легированных тугоплавкими металлами. Нагревание металлической шихты с помощью электрического тока позволяет легче осуществить быстрый подъем температуры в ванне, точнее регулировать скорость нагрева расплавленного металла, создать жидкоподвижный шлак над зеркалом жидкого металла и самое главное позволяет вести металлургические процессы в различной атмосфере при любом давлении как в вакууме, так и при давлении выше атмосферного. [c.242]

Для выплавки тугоплавких металлов (титана, хрома, циркония, ниобия, молибдена, вольфрама и рения) традиционные огнеупорные материалы (динас, магнезит, шамот, хромомагнезит) непригодны, так как они обладают недостаточной огнеупорностью (1300 - 1600°С), а температура плавления титанового сплава составляет более 2000°С. Поэтому все тугоплавкие технически чистые металлы выплавляют в специальных медных водоохлаждаемых тиглях-кристаллизаторах. [c.302]

Установлено, что для образования неограниченных твердых растворов необходимо, чтобы радиусы атомов сплавляемых металлов отличались не больше чем на 15% один от другого. В сплавах на основе железа, хрома, никеля образование неограниченных твердых растворов происходит только тогда, когда атомные радиусы растворяемых элементов отличаются от атомного радиуса железа не более чем на 8%. Для жаропрочных сплавов на основе никеля при легировании их тугоплавкими элементами первой группы (Сг, Мо, W), имеющими атомные радиусы соответственно 0,128 0,140 и 0,141 нм отличаются от атомного радиуса (0,125 нм) никеля на 2,4 10,7 и 11,3%. [c.410]

Разработанные в 1950 г. термодинамические направления О.А. Есиным и П.В. Гельдом, возникающие в жидких расплавах, характеризуют действием ионной теории металлов и расплавов. Их взаимосвязь определяется тепловой энергией АН и состоянием валентных электронов. Высшая валентность у элементов IV - VI периодов нарастают с 4 для хрома до 6 для вольфрама. Электронное строение и кристаллические структуры тугоплавких металлов приведены в табл. 106. Максимальные значения термодинамических показателей (Г,ц,, ДЯ, S, d) имеют тугоплавкие металлы VI группы (Сг, Мо, W). [c.414]

Несмотря на то что тугоплавкие металлы (Сг, Та, Nb, Мо, W, Re) имеют высокую температуру плавления, они не обладают термодинамической устойчивостью в окислительной атмосфере. Это относится даже к хрому, если его сравнивать с жаростойкими Ni-Сг-сплавами. Такое явление создает определенное ограничение для использования тугоплавких металлов и их сплавов при повышенных температурах в окислительной атмосфере. [c.433]

Структура покрытия состоит из дендритов тугоплавких окислов хрома и алюминия на металлической основе никеля. [c.443]

По характеру приведенные выше диаграммы структурных состояний несколько отличаются от построенных ранее для тугоплавких ОЦК-металлов [9, 289] (см. рис. 3.12). Наблюдается более высокий уровень критических деформаций, разделяющих структурные области, что, видимо, связано с различиями способов задания деформации в работе [289] — это прокатка или прессование, в нашем случае — одноосное растяжение. Кроме того, на диаграммах структурных состояний ванадия и хрома (см. рис. 3.12) не отражена область ДДС, где затруднено образование дислокационных ячеистых структур [62,344]. [c.150]

Изложены результаты исследования термодинамических свойств неорганических материалов — энергии Гиббса, энтальпии и энтропии образования соединении ванадия, хрома и марганца с р-элементами и закономерности их изменения в связи с положением компонентов в периодической системе элементов. Обобщены данные экспериментальных исследований и закономерности фазовых равновесий и строения диаграмм состояния в рядах систем редкоземельных металлов с германием титана и циркония в бинарных и тройных системах с тугоплавкими платиновыми металлами, тройных систем переходных металлов, в которых образуются фазы Лавеса, и тройных систем переходных металлов, содержащих тугоплавкие карбиды. Приводятся примеры использования полученных результатов при разработке новых материалов. [c.247]

В исходном состоянии алитированный слой состоит из явно обозначенных двух зон (рис. 1). Первая зона, примыкающая к поверхности (на 1-м и последующих рисунках показана только часть этой зоны), состоит из крупных кристаллов. Во второй зоне, примыкающей к основному металлу, видны мелкодисперсные включения. Из химической топографии этого слоя видно, что зоны алитированного слоя сильно различаются между собой по химическому составу. Содержание алюминия в первой зоне слоя составляет 30%, что отвечает интерметаллидному соединению (N1, СО) А1, в котором в небольшом количестве растворены другие легирующие элементы. Вторая зона алитированного слоя сильно пересыщена тугоплавкими элементами хромом, молибденом, вольфрамом и титаном (последние три элемента на рисунке не показаны). Общая толщина алитированного слоя в исходном состоянии 30 мк. [c.166]

Следовательно, к тугоплавким металлам должны быть отнесены титан (1672 С), цирконий (1855° С), гафний (1975° С), ванадий (1900° С), ниобий (2415 С), тантал (2996° С),хром (1875° С),молибден (2610°С), вольфрам (3410°С), технеций (2700°С),рений (3180°С). [c.3]

Таким образом, лишь при определенных условиях электролиза удается получить композиционные покрытия иа основе хрома с содержанием тугоплавких веществ до 2% (масс.). Для осаждения покрытий, более богатых второй фазой, несомненно, требуются другие условия электролиза (поверхностная обработка порошков, использование новых приемов) и подачи тока. Представляется возможным получать покрытия при горизонтальном расположении катода. [c.175]

S Восстановление чистых окислов Воздействие па химически чистые окислы водородом, углеродом или гидридами Никель, кобальт, хром, титан, вольфрам, молибден и др. Высокая чистота металла, получение порошка с осколочной формой зерна Твердые сплавы и изделия из тугоплавких металлов [c.322]

Рассмотрим только те тугоплавкие и химически активные металлы, которые могут быть использованы в качестве конструкционных материалов цирконий, гафний, ниобий, тантал, молибден. TaKvie материалы, как ванадий, вольфрам, хром, используют r качестве конструкционных значительно реже п только и комбиннроваипых сварных соединениях. [c.368]

В результате рассмотрения взаимодействия разных элементов с тугоплавкими металлами и прямые исследования по изучению влияния разных элементов (Е. М. Савицкий, Н. Н. Моргунова) позволяют сформулировать некоторые иоложения 1) легировать тугоплавкие металлы в количестве до нескольких процентов можно лишь тугоплавкими, причем для металлов VA группы (ванадий, ниобий, тантал) возможно более глубокое легирование, чем для металлов VIA группы (хрома, молибдена, вольфрама) 2) кислород является более вредным элементом, чем углерод, поэтому последний вводят в небольшом количестве (до 0,05—0,1%), для раскисления н жесткого легирования. [c.524]

Основным недостатком большинства тугоплавких металлов является низкая сопротивляемость окислению. Исключение составляет хром, хотя и его жаростойкость ниже, чем никельхро-мовых сплавов. [c.533]

Наиболее перспективными сплавами для работы в интервале 1000—1400° С являются, по-видимому, сплавы на основе молибдена и ниобия, а для работы при более высоких температурах — сплавы тантала и вольфрама. При температурах выше 600" С тугоплавкие металлы, за исключением хрома и некоторых металлов платиновой группы, интенсивно окисляются (рис. 77) и охруп-чиваются растворяющимся кислородом. [c.117]

Третье условие не удовлетворяется при резке алюминия, магния и их сплавов, а также сталей с большим содержанием хрома и никеля. При нагревании этих сплавов в процессе резки на их поверхности образуется пленка тугоплавкого окисла, препятствующая поступлению кислорода к неокисленному металлу. [c.103]

При газолазерной резке металлов лазер непрерывного излучения на углекислом газе мощностью до 5 кВт позволяет в струе кислорода резать малоуглеродистые стали толщиной до 10 мм, легированные и коррозионно-стойкие стали — до 6 мм, никелевые сплавы — до 5 мм, титан—до 10 мм. Металлы, образующие тугоплавкие оксиды с малой вязкостью, газолазерной резкой разделяются плохо, так как удаление оксидов из зоны резхл в этом случае зтрудн но. К таким металлам относятся люминий и его сплавы, магний, латунь, хром и целый ряд других металлов, которые выгоднее резать плазменной резкой. [c.128]

Разработанная технологий безокислительного разделенкя полиметаллических порошков, подученных по технологии Энергонива , позволила получить металлы и сплавы, которые могут быть использованы в металлургии, машиностроении и других отраслях техники. Разделение выполняется выплавлением Металлов из смеси порошков при температуре смеси до 200°С выплавляется висмут, натрий, 200— 400 С — олово, свинец, кадмий, селен, 400—700 С — цинк, алюминий, магний, 700—1100 С — медь, 1100—ISOO — марганец, кобальт, никель, более 1500 С — железо, титан, хром и другие тугоплавкие элементы. [c.99]

Как видно из рис. 4, тугоплавкие металлы ванадий, ниобий, тантал, молибден, вольфрам имеют кубическую объемноцентриро-ванную решетку, а хром может иметь три модификации кубическую объемноцентрированную, кубическую гранецснтрированную, гексагональнунэ плотную, а рений - гексагональную плотную, титан - кубическую объемноцентрированную и гексагональную плотную. [c.17]

Общепринятого разделения элементов на тугоплавкие и нетугоплавкие по температуре плавления еще нет. В одних случаях такой температурой считают 1600°С (1539°С - температура плавления железа), а в других - 1875°С (температура плавления хрома). [c.76]

Высокопрочные сплавы - ВТ6, ВТ 14, ВТ 15, ВТ22, ВТ23. Эти сплавы двухфазные (а + р), легированные тугоплавкими металлами ванадием, молибденом и хромом (см. рис. 32, 34). Сплавы этой группы обладают повышенной прочностью в отожженном состоянии (ав= ПО — 1250 МПа), удовлетворительной пластичностью (<5 = 5 - 25%), они не требует упрочняющей термической обработки. [c.294]

Для изготовления мощных контактов применяют следующие системы из тугоплавких и электропроводных металлов, не сплавляющихся между собой 1) серебро с кобальтом, никелем, хромом, молибденом, вольфрамом, танталом, 2) медь с фольфрамом и молибденом, 3) золото с вольфрамом и молибденом. Бинарные и более сложные композиции содержат в основном указанные композиции металлов. В некоторых случаях состав сплавов усложняется специальными примесями, но принцип выбора основных компонентов для композиций соблюдается всегда. Вследствие несплавляемости компонентов композиции готовят спеканием смеси металлических порошков и пропиткой компонента В расплавленным компонентом Л. В результате получается смесь компонентов А и В, причем стремятся, чтобы оба компонента представляли собой непрерывно взаимно- переплетающиеся скелетные структуры. При такой микроструктуре и при правильно подобранных гранулометрических составах порошков достигается наиболее выгодное сочетание электропроводности и термической устойчивости композиций. [c.253]

Результаты подробного электронно-микроскопического исследования эволюции дислокационной структуры ряда тугоплавких металлов (хрома, молибдена, ванадия) в широком диапазоне температур и степеней деформации были впервые систематизированы [9, 289] в виде диаграмм структурных состояний в координатах температура — деформация (рис. 3.12). В качестве методов деформирования в основном использованы методы обработки металлов давлением (прокатка, осадка, прессование, гидропрессование и некоторые другие), позволяющие получать большие равномерные дефор-омации по всему сечению образца. [c.122]

В поверхностном слое лопатки I ступени после 900 час. работы произошли сильные изменения (рис. 3). Среднее количество алюминия в первой зоне алитированного слоя 15%. Во второй зоне видны крупные включения фаз, содержащих тугоплавкие элементы. Анализом в точке было установлено, что содержание хрома в отдельных включениях больще 70%. Возможно, что эти включения представляют собой твердый раствор на ос- [c.166]

Для получения покрытия на основе алюминидов никеля, легированного тугоплавкими металлами, была разработана технология производства никель-алюминиевого порошка НА67Л путем совместного осаждения никеля, кобальта, хрома, молибдена и вольфрама на частицы алюминиевого порошка АСД-1Н. [c.112]

Для получения тонкослойного стеклокерамического покрытия на растворной связке, обладающего высокими диэлектрическими свойствами, в состав вводят тугоплавкие оксиды металлов высокой дисперсности, такие как оксид алюминия и хрома, которые не только повыягают электросопротивление, но и ведут себя как инертные наполнители, что подтверждается рентгенофазовым анализом. [c.131]

Исследовались алмазо-металлические композиции с использованием связок на бронзовой, медно-серебряной, кобальтовой и хромовой основе с введением адгезионно-активных добавок (Ti, Сг, Zr) и различных тугоплавких соединений (карбидов титана, вольфрама, хрома, бора и других), увеличивающих их износостойкость и прочность. [c.105]

Третий метод уменьшения скорости газовой коррозии заключается в защите поверхности металла специальными термостойкими покрытиями термодифузионными железоалюминиевыми или железохромовыми покрытиями (процессы нанесения этих покрытий известны под названием алитирование и термохромирование ), металлокерамическими покрытиями, или керметами, металлоокисными покрытиями, для получения которых в качестве неметаллических компонентов применяют тугоплавкие окислы, например AI2O3, MgO, и соединения типа нитридов и карбидов. Металлическими компонентами служат металлы группы железа, хром, вольфрам и молибден. [c.14]

Разработка сплавов типа САП и САС (спеченные алюминиевые сплавы) иовлекла за собой многочисленные попытки получения жаропрочных комлозици-он ных материалов на основе более тугоплавких матриц титана, молибдена, железа, кобальта, никеля, тантала, меди, хрома и ванадия. В качестве дисперс-. ной фазы в сплавы пробовали вводить окислы, карбиды, нитриды и бориды. Однако здесь многих ис-, следователей постигла неудача из-за отсутствия фундаментальных сведений о природе взаимодействия на границе разнородных компонентов. [c.77]

С развитием атомной энергетики интерес к использованию керметов еще более возрос В данном случае они применяются как материал для изготовления тепловыделяющих элементов, обладающих высокой, теплопроводностью и коррозионной стойкостью, и регулирующих или аварийных стержней. Тугоплавкие керметы могут использоваться в качестве конструкционных элементов реакторов. Конструкция тепловыделяющих элементов (твэлов) здесь зачастую слоистая. Наружные слои состоят из кермета, созданного на основе хрома и окиси алюминия с двуокисью урана. На Международной Женевокой конференции [c.84]

Наибольшее увеличение скорости коррозии под действием сульфатов, особенно в восстановительной среде, наблюдается для никелевых сплавов вследствие образования низкоплавкого продукта коррозии — эвтектической смеси NigS. —Ni (температура плавления 645 °С). Более высокая коррозионная стойкость в аналогичных условиях низколегированных стал< й связана с более высокой температурой плавления эвтектической смеси FeS—Fe (988 °С). Высокой коррозионной стойкостью в золе, содержащей сульфаты щелочных металлов, обладают стали и сплавы с повышенным содержанием хрома, ввиду того что в поверхностном слое их продуктов коррозии образуется барьерная прослойка тугоплавких сульфидов хрома rS (температура плавления 1565 °С). [c.225]

Тугоплавкие металлы и их сплавы. К числу тугоплавких условно относятся Сг и металлы V, Rh, НГ, Ru, Ir, Mo, Та, Nb, Os, Re и VV, температура плавления которых выше 1875 С — температуры плавления хрома. Все они имеют объемноцептрировапиую кубическую решетку. Проблема получения технических тугоплавких металлов и создания тугоплавких сплавов вызвана требованиями сверхзвуковой авиации и ракетной техники и турбостроения, т. е. требованиями сохранять дпсгаточпую прочность при 1100°С и даже при более высокой температуре, вместо 650—870 °С, до которой способны работать жаропрочные стали и сплавы на основе Ni и Со. [c.328]

К тугоплавким металлам, рассматриваемым здесь, относятся тантал, цирконий, ниобий, молибден, вольфрам, ванадий, гафний и хром. Данные о Коррозионном поведении этих металлов в морских средах сравнительно немногочисленны. Однако известно, что все эти металлы обладают великолепной стойкостью в различных агрессивных условиях. В химических свойствах тугоплавких металлов много общего. Наиболее важным является способность образовывать на поверхности тонкую плотную пассивную окисиую пленку. Именно с этим свойством связана высокая (от хорошей до отличной) стойкость тугоплавких металлов в солевых средах. При экспозиции в океане все эти металлы подвержены биологическому обрастанию, однако большинство из них достаточно пассивны и сохраняют стойкость дал4е прн наличии на поверхности отложений. [c.160]

Дальнейшее развитие реактивной н ракетной техиикн потребовало разработки технологических процессов обработки давлением тугоплавких металлов молибдена, ниобия, тантала, вольфрама, хрома. При изучении их специфических особенностей выявились соответствующие термо-механи-ческие режимы обработки давлением. Так, исследования показали, что ниобий является весьма перспективным металлом, поскольку обладает хорошей пластичностью без нагрева и мало дефицитен. Вольфрам требует предварительной подготовки прессованием в горячем состоянии на гидравлических прессах, после чего может деформироваться обычным способом. Чистый тантал пластичен нрп низкой температуре, но при 400° вступает в реакцию с кислородом воздуха. Хром хрупок, но при горячем прессовании на гидравлических прессах при температуре 1400—1600° с обжатием не менее 50% получает способность пластически деформироваться в закрытых штампах при температурах 1350—1550°. [c.111]

Из тугоплавких металлов значительный интерес представляют молибден и его сплавы, вольфрам, хром, Колумбии и тантал. Молибден обладает хорошими механическими свойствами при высокой температуре и низким коэффициентом теплового расширения. Коэффициент трения молибдена по молибдену при температуре 480° С составляет примерно 1. С увеличением температуры он уменьшается, составляя 0,3 при температуре 649° С. Свыше 760° С коэффициент трения быстро увеличивается. Такое изменение объясняется тем, что окисная пленка МоОз образуется при температуре свыше 482° С, а при температуре более 760° С пленка МоОз разрушается, и ее смазываюш,ее действие прекращается. Антифрикционные свойства несмазанного вольфрама во многом совпадают с молибденом, однако он сильно подвержен окислению. Механические свойства хрома более низкие, чем у других тугоплавких материалов, он менее подвержен окислению, коэффициент трения его ниже, чем у вольфрама и молибдена. Из специальных сплавов используют сплавы на железной основе, которые применяют до температуры не более 540° С. [c.204]

Высокая жаростойкость у хромосодержащих сталей и сплавов обусловлена образованием на их поверхности весьма прочной тугоплавкой окиси хрома СггО., или же окислов шпинельного типа [FeO- rjOg]. [c.220]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...