Массивный штамп

Стали с 12% Сг широко используются для крупных вытяжных штампов, работающих с повышенной скоростью и нагревающихся в эксплуатации с целью повышения износостойкости их азотируют после закалки и отпуска для штампов листовой штамповки вырубных, отрезных и т. п., имеющих сложную форму, деформация которых при термической обработ.че должна быть минимальной массивных штампов других назначений, в частности — гибочных пуансонов и матриц, выполняющих выдавливание прошивных пуансонов (дорнов) накатных и резьбонакатных роликов. [c.87]

Исследование В-резонансов. Если рассматривать колебания массивного штампа, то, как отмечено в работе [97], для однородного волновода в интервале (0, kp), где Qkp частота отпирания волновода, может наступить неограниченное возрастание амплитуды колебаний штампа, т. е. возникнет В-резонанс. Ниже будет показано, что в рассматриваемой задаче для периодической кусочно-однородной полосы эти резонансы возникают на тех интервалах частот, где волновод заперт, причем такие интервалы чередуются с интервалами, где волновод открыт и нет В-резонансов. Размеры и расположение этих интервалов зависят от механических свойств и геометрии волновода. [c.235]

Динамическая жесткость среды определяется ее физико-механическими свойствами, структурой, наличием неоднородностей и начальных напряжений. Любое изменение напряженного состояния или структуры среды (возникновение или изменение геометрических размеров внутреннего дефекта) приводит к изменению динамической жесткости среды, что, в свою очередь, определяет изменение резонансных явлений, возникающих при контактном взаимодействии массивных штампов, дискретных механических систем с полуограниченными средами. [c.140]

Влияние неоднородности свойств слоя на амплитуду колебаний массивного штампа иллюстрируют рис. 7.2.8 и 7.2.9. Цифрами 2, 3, 2 и 3 на рис. 7.2.8 и 7.2.9 отмечены кривые и, рассчитанные для соответствующих видов неоднородности с аналогичными номерами, представленных на рис. 7.2.1, в низкочастотном (до первой критической частоты — рис. 7.2.8) и в высокочастотном (рис.7.2.9) диапазонах. Из графиков [c.150]

С увеличением толщины жесткого слоя (толщина мягкого слоя при этом уменьшается, так как толщина пакета постоянна), жесткость всей структуры увеличивается при одновременном увеличении вклада в эту жесткость доли верхнего жесткого слоя (его жесткость увеличивается пропорционально толщине). Тем самым, условия контакта между слоями хотя и играют значительную роль в жесткости всей структуры, но их влияние на динамику массивного штампа (с увеличением толщины верхнего слоя) стабилизируется. [c.156]

Во многих случаях, когда характерный размер контролируемого объекта существенно превышает длину волны, система датчик - изделие моделируется массивным штампом на поверхности полупространства. В этом случае добротность контура, образованного объектом с датчиком, является очень малой, что обусловлено значительным геометрическим поглощением — утечкой энергии в подстилающую среду. В силу малой добротности контура, изменение амплитуды колебаний массивного тела, будет иметь порядок изменения реакции среды. Использование различных инерционных систем позволяет значительно увеличить добротность системы датчик-изделие , повысить на несколько порядков чувствительность системы к изменению напряженного состояния среды. [c.163]

Массивный штамп. Пусть штамп, описанный в предыдущем разделе, имеет массу т. При исследовании вертикальных по сту пате л ьных колебаний массивного штампа необходимо учесть, что движение штампа подчиняется уравнению [c.182]

Особенность влияния начальной деформации на амплитуду колебаний массивного штампа в низкочастотном диапазоне иллюстрируется графиками на рис. 8.3.3, где приведены кривые т для НДС-1, НДС-2 и НДС-3 (индексы Хп, п — 1, 2, 3). Видно, что каждая кривая состоит из двух резонансных пиков, один из которых определяется свойствами среды и массой штампа. Центральная частота второго пика определяется видом НДС и величиной начальной деформации. Из графиков следует, что в низкочастотном диапазоне (докритические частоты) любое изменение НДС существенным образом влияет на амплитуду колебаний массивного штампа. Максимальное влияние оказывает НДС-3, которое приводит к снижению резонансной частоты колебаний. [c.183]

Рассматривается задача о колебаниях массивного штампа, занимающего в плане область О а х Ь, с Х2 d нй поверхности слоя О xs h. Будем предполагать, что штамп совершает вертикальные поступательные колебания, трение в области контакта отсутствует. [c.187]

Влияние НДС носит резонансный характер и определяется частотами и хР. На частотах его влияние на амплитуду колебаний массивного штампа максимально, а на частотах >с° — минимально (изменяется только фаза колебаний штампа). Изменение величины начального напряжения не влияет на их , изменяется лишь А . [c.298]

При конкретном виде напряженного состояния изменение амплитуды и фазы колебаний массивного штампа (при фиксированной массе) прямо пропорционально величине начальных напряжений. [c.298]

В работе [24] при исследовании вертикальных поступательных колебаний массивного штампа на поверхности слоя установлено, что поведение штампа имеет ярко выраженный резонансный характер, причем различный для разных диапазонов частот. [c.298]

В [11] исследуется влияние системы массивных штампов, колеблющихся на поверхности упругого слоя, на условия возникновения изолированных резонансов и их количество. [c.329]

В [13] определяются точные границы существования Б-резонансов для системы массивный штамп—упругая полуограниченная среда, представляющая собой пакет из двух слоев, жестко сцепленных между собой и с недеформируемым основанием. Вводятся понятия поверхностей критических масс, критических частот и Б-резонансов системы. Сформулируем общий вывод к исследованным задачам. [c.329]

Предварительный подогрев необходим для предупреждения появления трещин при наплавке. Температура подогрева зависит от размера штампов и металла, из которого они изготовлены. При восстановлении ковочных и обрезных штампов, изготовленных из стали 5ХГМ или 7X3, подогрев ведут при температуре 200—300° С (для небольших штампов) или 400 —450° С (для массивных штампов). Для штампов, изготовленных из стали 5ХНМ, наплавляемых с применением электродов с обмазкой, приведённых в табл. 86, Уралмашза-вод рекомендует производить подогрев до температуры 500 —600° С, а для сталей ЭХВ-8 и ЭИ-160 — подогрев до 300—350° С. [c.482]

Егорычев О. А., Филиппов И. Г. Нестационарные колебания жесткого массивного штампа, лежащего на вязкоупругом основании.— Тезисы доклада 1-й Всесоюзной конференции но совершенствованию расчета и проектирования зданий и сооружений, подвергающихся динамическим воздействиям. Харьков, 1978, с. 193—195. [c.265]

Горячештамповые стали должны иметь и высокую прокаливаемость для обеспечения необходимых механических свойств по всему сечению инструмента, что особенно важно для массивных штампов. [c.402]

Водовоздушные смеси. Каждый класс охлаждающих сред характеризуется от-ь осительБо узким интервалом охлаждающей способности. Поэтому использование смесей, позволяющих охватить весь интервал скоростей от наибольшей в струе воды до наименьшей в спокойном воздухе, является желательным. Использование таких сред особенно важно при закалке круп>югабаритных изделий, в частности массивных штампов горячей штамповки массой до нескольких десятков тонн. В STOM случае охлаждение в воде приводит к деформации и появлению трещин. Закалка в масле не позволяет получить необходимую твердость. [c.184]

В качестве и нерционной рассматривается двухмассовая система, представляющая собой массивный штамп m2, контактирующий со средой и связанный посредством упругой связи с массивным телом mi. [c.84]

Колебания массивного штампа (общий случай). Движение массивного, занимающего в плане область П, жесткого штампа на поверхности преднапряженной среды (здесь и далее временной множитель опущен) в общем случае описывается уравнениями [c.84]

Исследование влияния начальной деформации на процесс динамического контактного взаимодействия массивных штампов дискретных механических систем с преднапряженными средами, основанное на использовании решений интегральных уравнений соответствующих смешанных задач линеаризованной теории упругости, предъявляет высокие требования к точности и надежности этих решений и, в первую очередь, к точному учету динамических свойств исследуемых объектов. [c.100]

Массивный штамп. В случае сдвиговых колебаний массивного штампа xi 1, х2 оо на поверхности преднапряженного полупространства жз О под действием силы F движение штампа описывается уравнением (скалярный аналог уравнения (5.1.2), где w = w°) [c.166]

Массивный штамп. В случае вертикальных колебаний массивного штампа .ti 1, х2 со на поверхности преднапряженного полупространства под действием силы F, движение штампа описывается уравнением [c.174]

Изложенное иллюстрируют представленные на рис. 8.3.4 графики т, рассчитанные для НДС-1, НДС-2 и НДС-3 (кривые отмечены индексами Хп, п = 1, 2, 3), а также при уменьшенной деформации по соответствующей оси. Из графиков следует, что в рассматриваемом диапазоне частот изменение начальных напряжений существенно влияет на динамику массивного штампа. Однако, в отличие от рассмотренного выше случая докри-тических частот, при НДС-1 и НДС-2 существует частота хо, на которой амплитуда колебаний штампа не зависит от величины начальной деформации. При НДС-3 такая частота отсутствует. [c.184]

Влияние локализации НДС на динамику массивного штампа иллюстрируют графики на рис. 8.4.7 (преднапряжен слой, полупространство свободно от начальных напряжений) и 8.4.8 (преднапряжено полупространство, слой находится в естественном состоянии). Как и ранее, индексом Л , п = 1, 2, 3 и 4 отмечены кривые г, рассчитанные соответственно при НДС-1, НДС-2, НДС-3 и 3-НДС. Нетрудно видеть, что максимальное влияние на динамику массивного тела оказывает 3-НДС, локализованное как в слое, так и в полупространстве. В то же время имеет место резкое отличие проявления НДС в слое и в полу про странстве. При локализации в слое (рис.8.4.7) НДС оказывает основное влияние на амплитуду резонанса. [c.186]

Высокохромистые стали Х12Ф1 и Х12М относятся к ледебуритному классу и содержат 16—17% карбидов (Сг, Fe), 2 (см. рис. 167). Стали предназначаются для массивных штампов сложной формы, накатных роликов, валков, глазков для калибрования и т. д. Стали обладают высокой износостойкостью и при закалке в масле мало деформируются, что важно для штампов сложной формы. Стали закаливаются на первичную и вторичную твердость. Закалка на вторичную твердость производится с высоких температур (1110— 1170° С), что приводит к сильному легированию аустенита хромом вследствие растворения карбида (Ре,Сг)7Сз и резкому снижению мартенситной точки. После закалки в структуре стали содержится до 60—80% остаточного аустенита и твердость составляет HR 42—54. После. многократного отпуска при температуре 500—580° С (см. табл. 12) аустенит превращается в мартенсит и твердость возрастает до HR 60—62. Такая обработка повышает теплостойкость, но снижает механические свойства и применяется только для не- [c.314]

Высокохромистые стали Х12Ф1 и Х12М относятся к ледебу-ритному классу п содержат 16—17% карбидов (Сг, Ре)7Сз. Стали предназначены для изготовления массивных штампов сложной формы, накатных роликов, валков, глазков для калибрования и т. д. Стали обладают высокой износостойкостью и при закалке в масле мало деформируются, что важно для шта.мпов сложной формы. Стали закаливают на первичную и вторичную твердость закалку производят с высоких температур (1110—1170°С), что приводит к сильному легированию аустенита хромом вследствие растворения карбида (Сг, Ре)7Сз и в итоге к резкому снижению мартенситной точки. После закалки в структуре стали содержится до 60—80% остаточного аус- [c.338]

На основе использования представления (20) с учетом выражений (17), (18) в работе [21] выявлены перечисленные ниже закономерности влияния НДС на динамику массивного штампа, осциллирующего на поверхности полупространства. [c.298]

Особенность влияния начальной деформации на амплитуду колебаний массивного штампа в низкочастотном диапазоне иллюстрируется графиками на рис. 7. Здесь приведены кривые г = гУо1 - w (wq и w —амплитуды колебаний штампа в ЕС и НДС, соответственно) для различных НДС. Линии 1 — 3 соответствуют деформации вдоль осей х , Xj, х , линия 4 соответствует уменьшенной в два раза деформации вдоль оси х , кривая 5 соответствует увеличенной массе тела при деформации вдоль оси Xj). Видно, что каждая кривая состоит из двух резонансных пиков, один из которых определяется свойствами среды и массой штампа (верхний пик кривых 1 — 4 Vi кривой 5). Центральная частота нижнего пика определяется видом (кривые 7, 2, 5) и величиной (кривые 3, 4) начальной деформации. Из графиков следует, что в низкочастотном диапазоне любое изменение НДС влияет на амплитуду колебаний штампа, причем максимальное влияние оказывает деформация вдоль оси х . [c.299]

В диапазоне [х , > 21] ( 21 — первая собственная частота колебаний слоя) реакция среды является комплексной, с положительной вещественной частью. Это обусловливает появление ограниченных резонансов III рода [28]. Особенность влияния начальной деформации на амплитуду колебаний массивного штампа в этом диапазоне иллюстрируется графиками на рис. 8, где приведены кривые г для различных НДС. Линии 1 и4 соответствуют начальной деформации вдоль осей х и х , линии 2 (5) и 5 (б) отвечают увеличенной в 2 (4) раза деформации вдоль осей х и Ж3, соответственно. Из графиков следует, что в рассматриваемом диапазоне частот изменение НДС также приводит к определенному изменению динамики массивного штампа. Однако, в отличие от рассмотренного выше докрити- [c.299]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...